Основы проектирования передаточных механизмов. Кушнаренко В.М - 148 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ОГУ | Оренбург

Составители: 

Рубрика: 

2.2.1.4 Определение сил, действующих в зацеплении, Н
Прямозубая передача (рисунок 1.13)
Окружные силы:
,/2
11
21
dTFF
tt
=
=
где Т
1
и Т
2
- вращающие моменты на шестерне и колесе, Н·мм.
d
1
и d
2
– диаметры делительных окружностей шестерни и колеса, мм.
Радиальные силы
,
121
α
tgFFF
trr
⋅
=
= где:
α
= 20
о
– угол зацепления.
Силы нормального давления:
.cos/
121
α
tnn
FFF
=
=
Косозубая передача (рисунок 1.14).
Окружные силы:
./2
11
21
dTFF
tt
=
=
Осевые силы:
β
αα
tgFFF
t
⋅
=
=
121
.
Радиальные силы:
β
α
cos/
121
tgFFF
trr
⋅
=
= .
Силы нормального давления:
β
α
coscos/
121
⋅
=
=
tnn
FFF ,
где
α
= 20
о
;
β
- уточненное значение угла наклона зубьев.
2.2.2 Закрытые конические передачи
Из кинематического расчета принимают: моменты на валах Т
1
, Т
2
, Н·мм;
угловые скорости
,,
21
ω
ω
с
-1
; частоту вращения n
1,
n
2,
об/мин; передаточное
число u
1,2
– конической передачи.
2.2.2.1 Выбор материала конических колес, назначение упрочняющей
обработки и определение допускаемых напряжений.
Материал колеса и шестерни выбирают аналогично материалу колес
цилиндрических передач (см. п. 2.2.1.1).
Расчетное контактное напряжение
[]
[
]
[
]
[]
(min)
2
21
15,1
2
H
HH
H
σ
σ
σ
σ
≤
+
= .
2.2.2.2 Определение размеров и параметров зацепления конических колес
(рисунок 1.17)
Принимают расчетные коэффициенты:
- коэффициент нагрузки при консольном расположении колес К
Н
= 1,3…1,4.
- коэффициент ширины зубчатого венца по конусному расстоянию:
285,0/
Re
=
=
Ψ
eb
Rb по ГОСТ 12289.
Определяют внешний делительный диаметр колеса из условия
контактной прочности, мм:
[]
,
)5,01(
950
3
Re
2
2
Re
2
uK
T
d
H
b
H
b
e
⋅⋅
Ψ
⋅
Ψ−
≥
σ
где Т
2
– вращающий момент на колесе, Н·мм.
Расчетное значение
2
e
d округляют до стандартного ближайшего значения
(таблица 2.10).
Определяют внешний окружной модуль, мм: 
    2.2.1.4 Определение сил, действующих в зацеплении, Н
    Прямозубая передача (рисунок 1.13)
    Окружные силы:        Ft = Ft = 2T1 / d1 ,
                                       1                   2


где Т1 и Т2 - вращающие моменты на шестерне и колесе, Н·мм.
     d1 и d2 – диаметры делительных окружностей шестерни и колеса, мм.
    Радиальные силы Fr = Fr = Ft ⋅ tgα , где: α = 20о – угол зацепления.
                       1                   2                   1


    Силы нормального давления: Fn = Fn = Ft / cos α .                      1       2       1


    Косозубая передача (рисунок 1.14).
    Окружные силы: Ft = Ft = 2T1 / d1 .
                           1                       2


    Осевые силы:        Fα = Fα = Ft ⋅ tgβ .
                           1                           2           1


    Радиальные силы: Fr = Fr = Ft ⋅ tgα / cos β .
                               1                       2           1


    Силы нормального давления: Fn = Fn = Ft / cos α ⋅ cos β ,          1       2       1


    где α = 20о; β - уточненное значение угла наклона зубьев.

    2.2.2 Закрытые конические передачи
    Из кинематического расчета принимают: моменты на валах Т1, Т2 , Н·мм;
угловые скорости ω1 , ω 2 , с-1; частоту вращения n1, n2, об/мин; передаточное
число u1,2 – конической передачи.

    2.2.2.1 Выбор материала конических колес, назначение упрочняющей
обработки и определение допускаемых напряжений.
    Материал колеса и шестерни выбирают аналогично материалу колес
цилиндрических передач (см. п. 2.2.1.1).
                                                                                       [σ ]H + [σ ]H
    Расчетное контактное напряжение [σ ]H =                                                        1       2
                                                                                                               ≤ 1,15[σ ]H 2 (min) .
                                                                                                       2

    2.2.2.2 Определение размеров и параметров зацепления конических колес
(рисунок 1.17)
    Принимают расчетные коэффициенты:
    - коэффициент нагрузки при консольном расположении колес КН = 1,3…1,4.
    - коэффициент ширины зубчатого венца по конусному расстоянию:
                       Ψb Re = b / Re = 0,285 по ГОСТ 12289.
    Определяют внешний делительный диаметр колеса из условия
контактной прочности, мм:
                                                                                               2
                                                                950             T2
                       d e2 ≥                  3
                                                                              ⋅     ⋅ KH ⋅u,
                                                        (1 − 0,5Ψb Re )[σ ]H  Ψb Re
где Т2 – вращающий момент на колесе, Н·мм.
     Расчетное значение d e округляют до стандартного ближайшего значения
                                   2


(таблица 2.10).
     Определяют внешний окружной модуль, мм:

Страницы