Расчет автомобильных двигателей. Лиханов В.А - 117 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВГСХА | Киров

Составители: 

Рубрика: 

116
67418
30
4000143
30
,
,
n
max.x.x
max.х.х
с
-1
,
где
max.х.х
n - максимальная частота вращения холостого хо-
да двигателя,
max.х.х
n = 4000 мин
-1
;
λ – отношение радиуса кривошипа к длине шатуна, λ=0,284.
Определяем напряжение среза кольцевой перемычки
214
00360
0920245
0314003140 ,
,
,,
,
h
Dp
,
п
maxz
МПа.
Определяем напряжение изгиба кольцевой перемычки
4015
00360
0920
2450045000450
2
2
,
,
,
,,
h
D
p,
п
maxzиз
МПа,
где D и h
п
– диаметр цилиндра и толщина верхней кольце-
вой перемычки, D = 0,092 м и h
п
= 0,0036 м.
Сложное напряжение определится
5517214440154
2222
,,,
из
МПа;
= 17,55 МПа <
= 40 МПа.
Определяем удельные давления юбки поршня и всей высо-
ты поршня на стенку цилиндра
460
0920060
002540
1
,
,,
,
Dh
N
q
ю
max
МПа;
270
09201020
002540
2
,
,,
,
DH
N
q
max
МПа,
где h
ю
– высота юбки поршня, h
ю
= 0,06 м;
Н – высота поршня, Н = 0,102 м;
N
max
– наибольшая нормальная сила, действующая на стенку
цилиндра при работе двигателя на режиме максимальной мощно-
сти, N
max
= 0,00254 МН.
Для автотракторных двигателей q
1
= 0,3…1,0 МПа и
q
2
= 0,2…0,7 МПа.
Определяем условие гарантированной подвижности поршня
в горячем состоянии.
В целях предотвращения заклинивания поршней при работе
двигателя размеры диаметров головки D
г
и юбки D
ю
поршня оп-
                                           116

                                  nx .x . max
                                            3,14  4000
                х .х . max                              418,67 с-1,
                                  30             30
     где nх .х . max - максимальная частота вращения холостого хо-
да двигателя, nх .х . max = 4000 мин-1;
     λ – отношение радиуса кривошипа к длине шатуна, λ=0,284.
     Определяем напряжение среза кольцевой перемычки
                         p z max D              5,24  0,092
           0 ,0314                 0 ,0314                4,21 МПа.
                             hп                    0 ,0036
     Определяем напряжение изгиба кольцевой перемычки
                                   2                           2
                           D                      0 ,092 
 из  0,0045  p z max     0 ,0045  5,24             15,40 МПа,
                            h
                            п                     0 ,0036 
      где D и hп – диаметр цилиндра и толщина верхней кольце-
вой перемычки, D = 0,092 м и hп = 0,0036 м.
      Сложное напряжение определится
                 2
             из  4   2  15,40 2  4  4 ,212  17 ,55 МПа;
                   = 17,55 МПа <    = 40 МПа.
     Определяем удельные давления юбки поршня и всей высо-
ты поршня на стенку цилиндра
                       N max     0,00254
                     q1                     0 ,46 МПа;
                       hю  D 0 ,06  0 ,092
                       N        0,00254
                  q2  max                   0 ,27 МПа,
                       H  D 0 ,102  0 ,092
      где hю – высота юбки поршня, hю = 0,06 м;
      Н – высота поршня, Н = 0,102 м;
      Nmax – наибольшая нормальная сила, действующая на стенку
цилиндра при работе двигателя на режиме максимальной мощно-
сти, Nmax = 0,00254 МН.
      Для автотракторных двигателей q1 = 0,3 1,0 МПа и
q2 = 0,2 0,7 МПа.
      Определяем условие гарантированной подвижности поршня
в горячем состоянии.
      В целях предотвращения заклинивания поршней при работе
двигателя размеры диаметров головки Dг и юбки Dю поршня оп-

Страницы