Микромеханизмы высокотемпературной усталости и ползучести металлов и сплавов. Пачурин Г.В - 10 стр.

строго долома. Их длительность и характер зависят от структуры материала,
формируемой соответствующими режимами технологической обработки.


                   1.2.1. Термически обработанные материалы


     Образование интенсивных полос скольжения, наблюдающихся почти во
всех зернах металла опасного сечения, приводит к резкому уменьшению теку-
щего прогиба отожженных меди М1 и латуни Л63.
  Затем интенсивность скольжения по вторичным плоскостям скольжения уве-
  личивается, наблюдается пересечение полос скольжения и, наконец, появля-
  ется микротрещина на поверхности образца, чему соответствует наступление
  периода стабилизации изменения его прогиба.

     Моменту появления на поверхности материала трещины lз.тр длиной ~ 1,0 мм
соответствует возрастание его прогиба (рис. 1.2). Период до зарождения трещины
(nз.тр) у отожженной меди гораздо меньше, чем у отожженной латуни (рис. 1.3, кри-
вые 1 и 3 соответственно). Например, при амплитуде напряжения 280 MПа nз.тр для
отожженной М1 составляет лишь 1,4⋅10³ циклов, в то время как для отожженной
Л63 даже при σа = 300 МПа уже 8,4⋅10³ циклов. Это подтверждает данные Д. Эвери
и В. Бэкофена, согласно которым период до зарождения усталостной трещины
должен возрастать с уменьшением энергии дефекта упаковки материала.
     Последующее развитие макротрещины обуславливает резкий рост прогиба
образца (рис. 1.2 и 1.3). Так, у отожженной М1 трещина растет вначале с отно-
сительно небольшой скоростью 8⋅10-³…4⋅10-1 мкм/цикл, а затем при отношении
lтр/d = 0,15 со значительно возросшей 2, 8⋅10-³…2,3⋅10-³ мкм/цикл (рис. 1.4) при
изменении амплитуды напряжения соответственно в пределах от 100 до 200 МПа.
При этом усредненная скорость роста усталостной трещины в латуни Л63 при
σа = 300 МПа составляет лишь 1,53 мкм/цикл (рис. 1.5; кривые 3, 1), в то время
как в меди М1 даже при σа = 280 МПа составляет 3,64 мкм/цикл
(рис. 1.5, кривые 2 и 4).

                                       10