Микромеханизмы высокотемпературной усталости и ползучести металлов и сплавов. Пачурин Г.В - 8 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

НГТУ | Нижний Новгород

Составители: 

Рубрика: 

8
цесс пластической деформации для рассматриваемых условий, определяется
выражением
u = u
о
- V*(τ - τ
g
), (1.1)
где V* - активационный объём, равный V* = b · d · l* (b - вектор Бюргерса; d -
ширина расщепления дислокации, увеличивающаяся с уменьшением э.д.у.; l* -
расстояние между дислокациями "леса", пересекаемыми скользящей дислока-
цией), τ = τ
g
+ τ
s
- деформирующее напряжение (τ
g
- атермическая компонента,
τ
s
- термическая компонента, обусловленная стягиванием расщеплённых дисло-
каций при их пересечении), произведение V* (τ - τ
g
) - латентная (скрытая) энер-
гия пластической деформации, связанная с наклёпом, u
о
- нерелаксированная
энергия активации механизма пересечения "леса" дислокаций.
Рис. 1.1. Зависимость показателей упрочнения А
1
( -------- ) и А
2
(
_____
) латуни Л63,
меди M1 и стали I2X18H10T от относительной степени предварительной деформации
Для малых степеней деформации величина τ
s
соизмерима с τ
g
(τ
s
≈ τ
g
), а
для больших деформаций τ
g
>> τ
s
, то есть при увеличении степени деформа-
ции основной вклад в упрочнение вносит дальнодействующее упругое взаи-
цесс пластической деформации для рассматриваемых условий, определяется
выражением
                             u = uо - V*(τ - τg),                                      (1.1)
где V* - активационный объём, равный V* = b · d · l* (b - вектор Бюргерса; d -
ширина расщепления дислокации, увеличивающаяся с уменьшением э.д.у.; l* -
расстояние между дислокациями "леса", пересекаемыми скользящей дислока-
цией), τ = τg + τs - деформирующее напряжение (τg - атермическая компонента,
τs - термическая компонента, обусловленная стягиванием расщеплённых дисло-
каций при их пересечении), произведение V* (τ - τg) - латентная (скрытая) энер-
гия пластической деформации, связанная с наклёпом, uо - нерелаксированная
энергия активации механизма пересечения "леса" дислокаций.




    Рис. 1.1. Зависимость показателей упрочнения А1 ( -------- ) и А2 ( _____ ) латуни Л63,
   меди M1 и стали I2X18H10T от относительной степени предварительной деформации

    Для малых степеней деформации величина τs соизмерима с τg (τs ≈ τg), а
для больших деформаций τg >> τs, то есть при увеличении степени деформа-
ции основной вклад в упрочнение вносит дальнодействующее упругое взаи-


                                              8

Страницы