Микромеханизмы высокотемпературной усталости и ползучести металлов и сплавов. Пачурин Г.В - 14 стр.

зарождения усталостной трещины (например, рис. 1.6) больше, а скорость ее
последующего развития существенно меньше, чем у отожженной латуни Л63 и
меди М1.
    Так, при амплитуде напряжения 200 МПа период зарождения макротре-
щины nз.тр составляет 2⋅105 циклов у сплава В95пчТ2, в то время, как у ото-
жженной М1 лишь 1,2⋅105 циклов, а скорость роста 1,06⋅10-1 мкм/цикл у алюми-
ниевого сплава и 6,78 мкм/цикл у меди (рис. 1.5, кривые 5 и 1).
    Анализ экспериментальных данных показывает, что зарождение и разви-
тие процесса усталостного разрушения в стали 20Х13 происходит быстрее, чем
стали 14Х17Н2, однако медленнее, чем в алюминиевом сплаве В95пчТ2 и осо-
бенно отожженных Л63 и М1.




         Рис. 1.6. Сопоставление кривой изменения текущего прогиба образца (А)
   и роста усталостной трещины (Б) для деформированного до 1,7% в свежезакаленном
          состоянии с последующим старением алюминиевого сплава В95пчТ2.
              Консольный изгиб с вращением с частотой 50 Гц; σа = 200 МПа

    Такое их поведение может быть связано с выделением частиц упрочняю-
щей фазы (дисперсионное твердение) в процессе высокого отпуска у сталей
14Х17Н2 и 20Х13 и искусственного старения у алюминиевого сплава В95пчТ2,
которые препятствуют движению дислокаций в материале, а также деформа-
                                        14