Расчеты деталей машин. Пантелеев В.Ф. - 131 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

- 131 -
5,105
101,2
4,1
101,2
7,0
851,1241010
55
3
2
2
1
1
3
=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
+
⋅
⋅⋅=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅=
E
C
E
C
dpN
P
мкм,
где
7,03,011
11
=
−
=−=
μ
C
;
(
)
()
.4,13,0
4,391/851
64,391/851
2
2
2
=+
−
+
=C
3. Поправка на обмятие микронеровностей по формуле (8.8)
()
(
)
2,136,18,05,55,5
21
=
+
=
+
=
aa
RRu мкм.
4. Определяем минимальный допускаемый натяг, потребный для пере-
дачи нагрузки, по формуле (8.10) при
0
=
t
δ
:
[]
7,1182,135,105
min
=
+
≥
+
≥ uNN
P
мкм.
5. Максимальный натяг, допускаемый прочностью ступицы колеса, опре-
деляем по формуле (8.11):
[]
[
]
4,2682,132,255
max
max
=
+
≤
+
≤ uN
δ
мкм,
где
[]
[
]
2,255
1,124
5,1052,300
max
max
=
⋅
=
⋅
=
p
Np
P
δ
мкм;
[]
()
[
]
(
)
[
]
2,300
2
64,391/851630
2
/1
2
2
22
max
=
−
=
−
=
dd
p
T
σ
МПа.
6. По
[]
7,118
min
=N мкм и
[]
4,268
max
=
N мкм подбираем посадку по табл. 8.3
- ∅
8
8
85
x
H
, у которой 140
min
=N мкм, 216
max
=
N мкм.
7. Определяем вращающий момент, который может передать соединение
с выбранной посадкой:
по формуле (8.14)
8,12602,13140
min
=
−
−
=
−
−
=
tP
uNN
δ
мкм;
по формуле
()
()
2,149
101,2/4,1101,2/7,08510
8,126
//10
553
2211
3
=
⋅+⋅⋅
=
+
=
ECECd
N
p
P
МПа;
по формуле (8.13)
2347
5,42000
08,078852,14914,3
2000
22
=
⋅
⋅⋅⋅⋅
=
⋅
⋅⋅⋅⋅
=
K
fldp
T
TP
π
Нм>T,
т.е. выбранная посадка обеспечивает передачу заданного вращающего
момента.
9. Выбор приводных муфт
Из многочисленных устройств, называемых муфтами, рассматриваются
только приводные муфты механического действия, предназначенные для
передачи вращающего момента между валами, являющимися продолжени-
ем один другого, или между валом и установленными на нём деталями:
зубчатыми колесами, шкивами, звездочками. Существует большое
много-
образие конструкций муфт, которые можно подразделить на 4 группы [22]:
1) нерасцепляемые или неуправляемые (для постоянного соединения ва-
лов) - жесткие неподвижные, жесткие компенсирующие (см.табл. П.8), уп-
                              ⎛C C ⎞                         ⎛ 0,7            1,4 ⎞
            N P = 10 3 p ⋅ d ⎜⎜ 1 + 2 ⎟⎟ = 10 3 ⋅ 124,1 ⋅ 85⎜⎜            +             ⎟ = 105,5 мкм,
                              ⎝ E1 E 2 ⎠                     ⎝ 2,1 ⋅ 10
                                                                        5
                                                                            2,1 ⋅ 10 5 ⎟⎠
                                                                       1 + (85 / 391,64)
                                                                                           2
                 где C1 = 1 − μ1 = 1 − 0,3 = 0,7 ; C 2 =                                       + 0,3 = 1,4.
                                                                       1 − (85 / 391,4)
                                                                                          2


   3. Поправка на обмятие микронеровностей по формуле (8.8)
                    u = 5,5(Ra1 + Ra 2 ) = 5,5(0,8 + 1,6 ) = 13,2 мкм.
   4. Определяем минимальный допускаемый натяг, потребный для пере-
дачи нагрузки, по формуле (8.10) при δ t = 0 :
                     [N min ] ≥ N P + u ≥ 105,5 + 13,2 = 118,7 мкм.
5. Максимальный натяг, допускаемый прочностью ступицы колеса, опре-
деляем по формуле (8.11):
                              [N max ] ≤ [δ   ]
                                              max
                                                         + u ≤ 255,2 + 13,2 = 268,4 мкм,

  где                            [δ ]max = [ p]max ⋅ N P       =
                                                                   300,2 ⋅ 105,5
                                                                                 = 255,2 мкм;
                                                         p            124,1

                  [ p]max =        [
                              σ T 2 1 − (d / d 2 )   2
                                                         ] = 630[1 − (85 / 391,64) ] = 300,2 МПа.
                                                                                  2


                                        2                              2
  6. По [N min ] = 118,7 мкм и [N max ] = 268,4 мкм подбираем посадку по табл. 8.3
         H8
- ∅ 85      , у которой N min = 140 мкм, N max = 216 мкм.
         x8
   7. Определяем вращающий момент, который может передать соединение
с выбранной посадкой:
    по формуле (8.14) N P = N min − u − δ t = 140 − 13,2 − 0 = 126,8 мкм;
    по формуле
                            NP                               126,8
            p=                              = 3                                            = 149,2 МПа;
                 10 d (C1 / E1 + C 2 / E 2 ) 10 ⋅ 85(0,7 / 2,1 ⋅ 10 5 + 1,4 / 2,1 ⋅ 10 5 )
                   3


   по формуле (8.13)
                              π ⋅ p ⋅d 2 ⋅l ⋅ f          3,14 ⋅ 149,2 ⋅ 85 2 ⋅ 78 ⋅ 0,08
                    TTP =                         =                                      = 2347 Нм>T,
                                 2000 ⋅ K                         2000 ⋅ 4,5
  т.е. выбранная посадка обеспечивает передачу заданного вращающего
момента.

                 9. Выбор приводных муфт
  Из многочисленных устройств, называемых муфтами, рассматриваются
только приводные муфты механического действия, предназначенные для
передачи вращающего момента между валами, являющимися продолжени-
ем один другого, или между валом и установленными на нём деталями:
зубчатыми колесами, шкивами, звездочками. Существует большое много-
образие конструкций муфт, которые можно подразделить на 4 группы [22]:
1) нерасцепляемые или неуправляемые (для постоянного соединения ва-
лов) - жесткие неподвижные, жесткие компенсирующие (см.табл. П.8), уп-
                                                  - 131 -

Страницы