Расчеты деталей машин. Пантелеев В.Ф. - 26 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

- 26 -
235...262 следует относить к зубьям колеса, а НВ 269...302 - к зубьям шестерни.
Для редукторов шестерни и колеса следует изготовлять из одинаковых марок
сталей 45, 40Х, 40ХН, 35ХМ, 45ХЦ и др. с термической обработкой (т.о.) по двум
вариантам:
1. т.о. колеса - улучшение, твердость НВ 235...262;
т.о. шестерни - улучшение, твердость НВ 269...302;
2. т.о
. колеса - улучшение, твердость НВ 269...302;
т.о. шестерни - улучшение и закалка ТВЧ, твердость поверхности в зависи-
мости от марки стали HRC
э
45...50, 48...53.
2.2. Определение допускаемых напряжений
Допускаемые напряжения при расчетах на контактную и изгибную выносли-
вость необходимо определять с учетом режима нагружений зубьев (постоянный,
рис. 2.1, а, или переменный, рис. 2.1, б) и требуемого ресурса передачи
h
L (ч).
Допускаемые напряжения определяются отдельно для зубьев шестерни и ко-
леса.
2.2.1. Допускаемые контактные напряжения
Допускаемые напряжения для зубьев шестерни
[
]
1
H
σ
и колеса
[]
2
H
σ
определя-
ют по общей зависимости
[]
N
H
VRH
H
Z
S
ZZ
lim
σ
σ
= , (2.1)
где
limH
σ
- длительный предел контактной выносливости, определяемый по
табл. 2.2 в зависимости от материала зубчатого колеса и вида термической обработ-
ки по среднему значению твердости поверхностей зубьев
H
, равной полусумме
верхнего и нижнего значений их твердости, взятых из табл. 2.1. Например, при
твердости зубьев шестерни
50...45
1
=H
HRC
Э
получаем
5,47
2
5045
1
=
+
=
HRС
H ; Z
R
- коэффициент, учитывающий шероховатость рабочих
поверхностей зубьев; при R
a
=1,25…0,63 мкм (притирка и обкатывание) Z
R
=1; при
R
a
=2,5…1,25 мкм (шлифование) Z
R
=0,95; при R
a
=10…2,5 мкм (фрезерование) Z
R
=0,9;
Z
V
- коэффициент, учитывающий влияние скорости: повышение скорости вызывает
увеличение толщины гидродинамического масляного слоя и уменьшение коэффи-
235...262 следует относить к зубьям колеса, а НВ 269...302 - к зубьям шестерни.
       Для редукторов шестерни и колеса следует изготовлять из одинаковых марок
сталей 45, 40Х, 40ХН, 35ХМ, 45ХЦ и др. с термической обработкой (т.о.) по двум
вариантам:
       1. т.о. колеса - улучшение, твердость НВ 235...262;
          т.о. шестерни - улучшение, твердость НВ 269...302;
       2. т.о. колеса - улучшение, твердость НВ 269...302;
          т.о. шестерни - улучшение и закалка ТВЧ, твердость поверхности в зависи-
мости от марки стали HRCэ 45...50, 48...53.

                       2.2. Определение допускаемых напряжений

      Допускаемые напряжения при расчетах на контактную и изгибную выносли-
вость необходимо определять с учетом режима нагружений зубьев (постоянный,
рис. 2.1, а, или переменный, рис. 2.1, б) и требуемого ресурса передачи Lh (ч).
      Допускаемые напряжения определяются отдельно для зубьев шестерни и ко-
леса.




                         2.2.1. Допускаемые контактные напряжения

     Допускаемые напряжения для зубьев шестерни [σ H ]1 и колеса [σ H ]2 определя-
ют по общей зависимости
                                       [σ H ] = σ H lim Z R Z V   ZN ,          (2.1)
                                                      SH
      где σ H lim - длительный предел контактной выносливости, определяемый по
табл. 2.2 в зависимости от материала зубчатого колеса и вида термической обработ-
ки по среднему значению твердости поверхностей зубьев H , равной полусумме
верхнего и нижнего значений их твердости, взятых из табл. 2.1. Например, при
твердости зубьев шестерни H 1 = 45...50 HRCЭ получаем
                 45 + 50
      H HRС1 =           = 47,5 ; ZR - коэффициент, учитывающий шероховатость рабочих
                    2
поверхностей зубьев; при Ra=1,25…0,63 мкм (притирка и обкатывание) ZR=1; при
Ra=2,5…1,25 мкм (шлифование) ZR=0,95; при Ra=10…2,5 мкм (фрезерование) ZR=0,9;
ZV- коэффициент, учитывающий влияние скорости: повышение скорости вызывает
увеличение толщины гидродинамического масляного слоя и уменьшение коэффи-
                              - 26 -

Страницы