Проектирование ходовых систем тракторов. Шарипов В.М - 62 стр.

     Для обеспечения угла поворота балансира γ п при полном ходе
подвески необходимо, чтобы трубчатый торсион закрутился на угол
                                     γ ТР = γ п − γ с .
     Размеры сечения трубы выбираем так, чтобы максимальные на-
пряжения не превысили предела текучести материала. Тогда поляр-
ный момент сечения трубы
                               WР.ТР. = М к τ Т .
     В то же время
                                          . Н − dТР. В
                                        4        4
                                      dТР
                         WР.ТР. = 0,2                  ,        (13)
                                           dТР.Н
где d ТР.Н и dТР .В - соответственно наружный и внутренний диаметр
трубы.
     Задаваясь dТР.В = d + 2 ∆ , где ∆ ≈ 10 мм - зазор между стержнем и
трубой из выражения (13) определим dТР.Н .
     Тогда необходимая длина трубчатого торсиона
                                   γ ТР G π (dТР
                                              4
                                                 . Н − dТР. В )
                                                        4
                           lТР =                                  .
                                            64 М к
    Диаметры и длину шлицевых концов торсиона рекомендуется
выбирать в зависимости от диаметра торсиона:
                  d ш = (1,2...1,3) d ;      lш = (0,6...1,2 ) d .
     Для удобства сборки шлицевые концы изготовляют различных
диаметров. Шлицы выполняют треугольного профиля и рассчитыва-
ют на смятие рабочих поверхностей. При этом допускаемое напряже-
ние смятия [σ ] см = 250...300 МПа .
     М н о г о л и с т о в а я р е с с о р а . Многолистовую рессору
равного сопротивления изгибу можно получить из двухплечей одно-
листовой рессоры, состоящей из двух рессор трапецеидальной фор-
мы. Для этого такую рессору следует разрезать на продольные полосы
равной ширины и сложить в пакет (рис. 26).
     Для симметричной рессоры l1 = l 2 = l . Тогда прогиб рессоры
                              Q L3         Q L3
                        f =δ          =δ            ,
                             48 E J o    4 E n b h3
где L - длина рессоры; E - модуль упругости первого рода для стали
( E = 2,1 ⋅105 МПа ); J o = n b h 12 - момент инерции среднего сечения
                                 3


рессоры; n - число листов в рессоре; b и h - соответственно ширина и
62