Расчет и конструирование элементов балочного перекрытия. Степанова Д.С - 15 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВСГУТУ | Улан-Удэ

Составители: 

Рубрика: 

29
9,5
)100(86,05,36365
6750000
=
⋅⋅
=
S
A см
2
, принято 6Ø12 А-III с
А
S
=6,79 см
2
- две гнутые сетки в одной 3Ø12 А-III, во второй -
3Ø12 А-III.
Сечение на средних опорах М=-5900 кгс
.
м (-59000 Нм),
213,0
)100(5,36205,119,0
5900000
2
0
=
⋅⋅⋅
=А ; η=0,88,
03,5
)100(88,05,36365
5900000
=
⋅⋅
=
S
A см
2
, принято 5Ø12 А-III с
А
S
=5,65 см
2
– две гнутые сетки в одной - 3Ø12 А-III, во второй -
2Ø12 А-III.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям,
наклонным к продольной оси [1]
На первой промежуточной опоре слева Q
В
Л
=8950 кгс (89,5
кН). Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на
продольную ось С по формулам гл.III [1]. Влияние свесов
сжатой полки учитывается коэффициентом φ
f
и определяется по
формуле III.64 [1]
5,011,0
5,3620
66375,0
)3(75,0
0
''
<=
⋅
⋅⋅⋅
==
bh
hh
ff
f
ϕ
.
Вычисляем:
522
052
1053)100(5,36209,0)11,01(2)( ⋅=⋅⋅+=+= bhRIB
btfb
ϕϕ
Нсм
, здесь 2,0
2
=
=
bn
ϕ
ϕ
(для тяжелого бетона).
В расчетном наклонном сечении Q
b
=Q
SW
=Q/2, отсюда
;735,3622118895005,0/1053
5,0
0
5
смhсм
Q
B
C =⋅=>=⋅⋅==
принимаем С=73 см. Тогда
30
./226
73
16500
;5,16735,89
,7373/1053/
5
смН
c
Q
q
кНQQQ
кНcBQ
sw
sw
bsw
b
===
=−=−=
=⋅==
Диаметр поперечных стержней из условия (табл.35 [5] и
приложения 9 [1]) сварки с продольными стержнями d=20 мм и
принимаем d
SW
=5 мм класса Вр-I, R
SW
=260 МПа. Число каркасов
два, А
SW
=2
.
0,196=0,392 см
2
.
Шаг поперечных стержней
45226/)100(392,0260/
=
⋅
=
=
swswsw
qARS см;
по конструктивным условиям
202/402/
=
=
=
hS см, но не
более 15 см.
Для всех приопорных участков промежуточных и крайней
опор балки принят шаг S=15 см.
В средней части пролета шаг
3040)4/3(4/3 =
=
=
hS см.
Согласно нормам для элементов прямоугольного,
таврового и других профилей должно соблюдаться условие для
предельного значения Q, действующей в нормальном сечении,
расположенном на расстоянии не более чем h
0
от опоры по
формулам 3.67; 3.68; 3.69; 3.70 [1]. 
                   6750000                                                              Qb = B / c = 53 ⋅ 10 5 / 73 = 73кН ,
       AS =                           = 5,9 см2, принято 6Ø12 А-III с
            365 ⋅ 36,5 ⋅ 0,86(100)                                                      Q sw = Q − Qb = 89,5 − 73 = 16,5кН ;
АS=6,79 см2 - две гнутые сетки в одной 3Ø12 А-III, во второй -                                Q sw 16500
3Ø12 А-III.                                                                             q sw =      =          = 226 Н / см.
     Сечение на средних опорах М=-5900 кгс.м (-59000 Нм),                                       c         73
               5900000                                                                       Диаметр поперечных стержней из условия (табл.35 [5] и
А0 =                                = 0,213 ; η=0,88,                                   приложения 9 [1]) сварки с продольными стержнями d=20 мм и
     0,9 ⋅ 11,5 ⋅ 20 ⋅ 36,5 2 (100)                                                     принимаем dSW=5 мм класса Вр-I, RSW=260 МПа. Число каркасов
AS =
            5900000
                                = 5,03 см2, принято 5Ø12 А-III с                        два, АSW=2.0,196=0,392 см2.
     365 ⋅ 36,5 ⋅ 0,88(100)                                                                  Шаг поперечных стержней
АS=5,65 см2 – две гнутые сетки в одной - 3Ø12 А-III, во второй -                        S = R sw Asw / q sw = 260 ⋅ 0,392(100) / 226 = 45 см;
2Ø12 А-III.                                                                             по конструктивным условиям S = h / 2 = 40 / 2 = 20 см, но не
                                                                                        более 15 см.
     Расчет прочности второстепенной балки по сечениям,                                      Для всех приопорных участков промежуточных и крайней
                наклонным к продольной оси [1]                                          опор балки принят шаг S=15 см.
     На первой промежуточной опоре слева QВЛ=8950 кгс (89,5                                  В средней части пролета шаг S = 3 / 4h = (3 / 4)40 = 30 см.
кН). Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на                                     Согласно нормам для элементов прямоугольного,
продольную ось С по формулам гл.III [1]. Влияние свесов                                 таврового и других профилей должно соблюдаться условие для
сжатой полки учитывается коэффициентом φf и определяется по                             предельного значения Q, действующей в нормальном сечении,
формуле III.64 [1]                                                                      расположенном на расстоянии не более чем h0 от опоры по
                                                                                        формулам 3.67; 3.68; 3.69; 3.70 [1].
       0,75(3h 'f )h 'f       0,75 ⋅ 3 ⋅ 6 ⋅ 6
ϕf =                      =                    = 0,11 < 0,5 .
               bh0              20 ⋅ 36,5
Вычисляем:
B = ϕ b 2 ( I 5 + ϕ f ) Rbt bh02 = 2(1 + 0,11)0,9 ⋅ 20 ⋅ 36,5 2 (100) = 53 ⋅ 10 5 Нсм
, здесь ϕ n = 0, ϕ b 2 = 2 (для тяжелого бетона).
      В расчетном наклонном сечении Qb=QSW=Q/2, отсюда
       B
C=         = 53 ⋅ 10 5 / 0,5 ⋅ 89500 = 118см > 2h0 = 2 ⋅ 36,5 = 73см;
     0,5Q
принимаем С=73 см. Тогда




                                            29                                                                                 30

Страницы