ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Определение расчетного пролета панели:
Расчетный пролет панели l
0
- принимаем равным
расстоянию между осями ее опор. l
0
= 5980- 120 = 5860(мм).
Определение усилий:
На 1 м длины панели шириной 1,2 м действуют
следующие нагрузки, Н/м:
−
кратковременная нормативная p
n
=1200
.
1,2 =1440
−
кратковременная расчетная p =1560
.
1,2 =1872
−
постоянная и длительная нормативная q
n
=
5271
.
1,2= 6325
−
постоянная и длительная расчетная q = 6194
.
1,2 =
7433
−
итого нормативная q
n
+ p
n
= 6325+1440 = 7765
−
итого расчетная q+ р = 7433+1872 = 9305
Расчетный изгибающий момент от полной нагрузки
37944
8
95.086.59305
8
)(
2
2
0
=
⋅⋅
=
+
=
n
lpq
M
γ
Нм
где l
0
- расчетный пролет плиты
Расчетный изгибающий момент от полной
нормативной нагрузки (для расчета прогибов и
трещиностойкости) при γ
f
=1
31664
8
95.086.57765
8
)(
2
2
0
=
⋅⋅
=
+
=
n
nn
n
lpq
M
γ
Нм
Расчетный изгибающий момент от нормативной
постоянной и длительной временной нагрузок
25792
8
95.086.56325
8
22
0
=
⋅⋅
==
n
n
ld
lq
M
γ
Нм
Расчетный изгибающий момент от нормативной
кратковременной нагрузки
5872
8
95.086.51440
8
2
2
0
=
⋅⋅
==
n
n
cd
lp
M
γ
Нм
Максимальная поперечная сила на опоре от
расчетной нагрузки
25900
8
95.086.59305
8
0
=
⋅⋅
==
n
ql
Q
γ
Нм
Максимальная поперечная сила на опоре от
нормативной нагрузки
21614
2
95.086.57765
2
)(
0
=
⋅⋅
=
+
=
n
nn
n
lpq
Q
γ
Н
17606
2
95.086.56325
2
0
=
⋅⋅
==
n
n
ld
lq
Q
γ
Н
Подбор сечения панели:
Для изготовления панели приняты: бетон класса В15,
3
105.20 ⋅=
b
E (МПа), R
b
=8.5 (МПа), R
bt
=0.75 (МПа),
γ
b2
=0.9; продольную арматуру из стали класса А
т
-V, R
s
=680
(МПа), Е
s
=190000 (МПа); поперечную арматуру
из стали класса Вр-1 диаметром ∅5мм; R
s
= 410(МПа), R
SW
= 260 (МПа); армирование - сварными сетками и каркасами;
сварные сетки - из стали класса Вр-I диаметром ∅4мм; R
S
=
410(МПа).
Проектируем панель шести пустотной. В расчете
поперечное сечение пустотной панели приводим к
эквивалентному сечению. Заменяем площадь круглых
пустот прямоугольниками той же площади и того же
момента инерции. Вычисляем:
3.149.159.09.0
1
=
⋅
=
=
dh
(см);
85.3
2
)3.1422(
2
)(
1
'
=
−
=
−
==
hh
hh
ff
(см)≈3,8 (см);
приведенная толщина ребер b =116-6
.
14,3=30,2 (см)
расчетная ширина сжатой полки b’
f
=116 (см).
Определение расчетного пролета панели: Максимальная поперечная сила на опоре от
Расчетный пролет панели l0 - принимаем равным расчетной нагрузки
расстоянию между осями ее опор. l0 = 5980- 120 = 5860(мм). ql γ 9305 ⋅ 5.86 ⋅ 0.95
Определение усилий: Q= 0 n = = 25900 Нм
8 8
На 1 м длины панели шириной 1,2 м действуют Максимальная поперечная сила на опоре от
следующие нагрузки, Н/м: нормативной нагрузки
− кратковременная нормативная pn =1200.1,2 =1440 (q n + p n )l 0 γ n 7765 ⋅ 5.86 ⋅ 0.95
− кратковременная расчетная p =1560.1,2 =1872 Q =n
= = 21614 Н
2 2
− постоянная и длительная нормативная qn =
5271.1,2= 6325 q n l 0 γ n 6325 ⋅ 5.86 ⋅ 0.95
Qld = = = 17606 Н
− постоянная и длительная расчетная q = 6194.1,2 = 2 2
7433 Подбор сечения панели:
− итого нормативная qn + pn = 6325+1440 = 7765 Для изготовления панели приняты: бетон класса В15,
− итого расчетная q+ р = 7433+1872 = 9305 E b = 20.5 ⋅ 10 3 (МПа), Rb=8.5 (МПа), Rbt=0.75 (МПа),
Расчетный изгибающий момент от полной нагрузки γb2=0.9; продольную арматуру из стали класса Ат-V, Rs=680
(q + p)l 02γ n 9305 ⋅ 5.86 2 ⋅ 0.95 (МПа), Еs=190000 (МПа); поперечную арматуру
M = = = 37944 Нм
8 8 из стали класса Вр-1 диаметром ∅5мм; Rs = 410(МПа), RSW
где l0 - расчетный пролет плиты = 260 (МПа); армирование - сварными сетками и каркасами;
Расчетный изгибающий момент от полной сварные сетки - из стали класса Вр-I диаметром ∅4мм; RS =
нормативной нагрузки (для расчета прогибов и 410(МПа).
трещиностойкости) при γf =1 Проектируем панель шести пустотной. В расчете
(q n + p n )l 02γ n 7765 ⋅ 5.86 2 ⋅ 0.95 поперечное сечение пустотной панели приводим к
Mn = = = 31664 Нм эквивалентному сечению. Заменяем площадь круглых
8 8
пустот прямоугольниками той же площади и того же
Расчетный изгибающий момент от нормативной
момента инерции. Вычисляем:
постоянной и длительной временной нагрузок
h1 = 0.9d = 0.9 ⋅ 15.9 = 14.3 (см);
q nl02γ n 6325 ⋅ 5.862 ⋅ 0.95
M ld = = = 25792 Нм (h − h1 ) (22 − 14.3)
8 8 h f = h 'f = = = 3.85 (см)≈3,8 (см);
Расчетный изгибающий момент от нормативной 2 2
кратковременной нагрузки приведенная толщина ребер b =116-6.14,3=30,2 (см)
расчетная ширина сжатой полки b’f =116 (см).
p n l 02 γ n 1440 ⋅ 5.86 2 ⋅ 0.95
M cd = = = 5872 Нм
8 8
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 2
- 3
- 4
- 5
- 6
- …
- следующая ›
- последняя »
