Кузнечно-штамповочное оборудование. Таловеров В.Н - 104 стр.

UptoLike

105
)(
γβ
+=
+
tg
fРР
Р
нд
н
,
Откуда Р
н
=
)(1
)(
γβ
γβ
+
+
tgf
tgР
д
Произведение
)(
γ
β
+t
g
f
не превосходит значения (0,02-0,03), поэтому без
большой ошибки можно принять
γβγβ
tgРtgРtgРР
дддн
+=+= )(
Заменив
)(sinsin ktg +
α
λ
β
β
, получим
])(sin[
γαλ
tgkРР
дн
++= (5.20)
Из формулы (20) видно, что рациональный выбор значений k может сущест-
венно снизить давление на направляющие ползуна. Крутящий момент на ко-
ленчатом валу в реальной машине найдем из уравнения баланса элементарных
работ пр и повороте коленчатого вала на угол d
α
:
ααβαβα
drfРdrfРddrfРdrfРdSfРdSРdМ
aАВвАВндк 020201
01)( ++++++=
(5.21)
Здесь Р
01
и r
01
реакция и радиус подшипника в первой опоре коленчато-
го вала; Р
02
и r
02
то жес оответс тв е нно во второй. Выр аж ени е (5.21) можно уп-
рос ти ть.
Сила Р
н
составляет не более 0,3 Р
д
, произведение fР
н
составит не более 3
% от первого члена и менее 3 % от суммы правой час ти. В пр актических расче-
тах такой величиной можно пренебречь, разделив правую и левую час ти на d
α
с учетом уравнений (5.7 , 5.7а, 5.16) можно записать
])1[(
02
02
01
01
r
Р
Р
r
Р
Р
r
d
d
r
d
d
fРmРМ
дд
baд
и
кдк
+++++=
α
β
α
β
. (5.22)
Продифференцируем знакомое уравнение
)(sinsin k+=
α
λ
β
:
α
α
λ
β
β
dd = coscos
αλ
β
α
λ
α
β
cos
cos
cos
=
d
d
.
Тогда
]cos)cos1([(
02
02
01
01
r
Р
Р
r
Р
Р
rrfРmРМ
дд
baд
и
кдк
+++++=
αλαλ
(5.23)
Пос кольку второй член уравнения зависит только от условий трения,
уравнение (23) можно написать в виде
)(
f
k
и
кдк
mmРМ +=
, (5.24)
где
]cos)cos1[(
02
02
01
01
r
Р
Р
r
Р
Р
rrfm
дд
ba
f
k
++++=
αλαλ
(5.25)
По аналогии с приведенным относител ьным плечом
и
к
m М. В. Сторожев
предложил величину
f
k
m называть приведенным относительным плечом трения.
Пос кольку
λ
1, можно без большой ошибки в расчетах пользоваться наиболь-
шим значением
f
k
m , полученным при
α
=0.
Обычно величину
f
k
m принимают независимой от угла
α
и равной
])1[(
02
02
01
01
r
P
P
r
P
P
rrfm
дд
ba
f
k
++++=
λλ
(5.26)