Приспособления для металлорежущих станков. Ванин В.А - 56 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

++=
2
1
126
1
'
'
l
ae
l
e
l
Q
A
yy
и .
'12
'
3
l
eQ
B
y
=
В выражениях для "
A
и "B вместо 'Q берется "Q .
Применив по аналогии с случаем
const=q
замену yxyx 0,40,96
22
+=+ (при y
x
> ) xyyx 0,4,960
22
+=+ (при
x
y > ), получим более простое приближенное решение. Зная
тр
M , определяем силу зажима, решая приведенные выше
уравнения относительно Q.
Расчетные факторы для определения сил зажима. Для расчета сил зажима необходимо знать жесткости систем уста-
новочных и зажимных элементов приспособления по нормали и в тангенциальном направлении, величины коэффициентов
статического трения f, а также значения коэффициента запаса K.
Жесткость системы установочных элементов по нормали
2
J может быть определена из следующего основного уравне-
ния
,
"
1
"
1
"
1
"
11
3212 n
JJJJJ
++++=
K
(15)
где '
1
J – жесткость стыка заготовки с опорами приспособления; "...,,"
2 n
JJ – жесткости постоянных стыков приспособле-
ния и его элементов, через которые передается сила зажима.
Жесткость системы зажимных элементов
1
J можно найти по аналогичному уравнению
'
1
'
1
'
1
'
11
3211 n
JJJJJ
++++=
L ,
где '
1
J – жесткость стыка заготовки с зажимающим элементом приспособления; '...,,','
32 n
JJJ – жесткость стыков и эле-
ментов приспособления, через которые передается сила зажима.
Величины
"
1
J и '
1
J можно найти из зависимостей (см. "Методика расчета сил зажима"), приняв среднее значение си-
лы, действующей на рассматриваемый элемент. Остальные величины в расчетных зависимостях можно найти по формулам
сопротивления материалов.
В общем балансе величин
2
1
J
и
1
1
J
обычно наибольший вес имеют составляющие
"
1
2
J
и
'
1
1
J
. На основе анализа ряда
различных приспособлений можно рекомендовать приближенные формулы
')6,0...4,0(
11
JJ = и ")8,0...6,0(
12
JJ
=
.
Меньшие значения коэффициентов относятся к многозвенным, нежестким системам. В большинстве случаев
12
JJ > .
Соотношение между ними можно выразить формулой
12
)5,2...5,1( JJ
=
. Если неизвестны величины жесткостей
1
J и
2
J , то в
приведенных ранее формулах для расчета зажимных сил можно брать приближенно
4,0...3,0
21
1
=
+ JJ
J
и .7,0...6,0
21
2
=
+ JJ
J
Меньшие значения в первом соотношении и большие во втором соотношении следует брать для зажимных систем пони-
женной жесткости.
Тангенциальная податливость
τ
ω плоских стыков заготовка – опоры приспособления при удельном давлении до 15
кГс/см
2
составляет 10 – 12 мкм ⋅ см
2
/кГс. Величину упругих перемещений в касательном направлении можно подсчитать по
формуле
мкм
τ
ω
=
τ
y ,
где τ – касательное напряжение в стыке, кГс/см
2
.
Упругие перемещения в стыке происходят до значения тангенциальной силы, равной примерно половине силы трения
покоя. Затем начинаются пластические перемещения (по величине они значительно больше), переходящие в сдвиг стыка.
Тангенциальная жесткость стыка заготовка – зажимной элемент обычно в 3 – 4 раза ниже жесткости стыка заготовка – опо-
ра. На нее влияют зазоры в сопряжениях зажимного механизма и вылеты (консоли) зажимных элементов.
Результаты исследований показывают, что при контакте обработанных поверхностей заготовок с установочными и за-
жимными элементами коэффициент статического трения мало зависит от шероховатости поверхности заготовок, удельного
давления, материала заготовок и наличия следов смазочно-охлаждающей жидкости. При повышении удельного давления до
предельных значений и смачивании поверхностей контакта коэффициент трения уменьшается на одну-две сотых. Для расче-
тов коэффициент трения можно принимать равным 0,16.
Коэффициент трения при контакте необработанных заготовок (отливок, поковок) с постоянными опорами, имеющими
сферическую головку, зависит от нормальной силы и радиуса сферы. С увеличением нормальной силы и уменьшением ра-
диуса сферы коэффициент трения возрастает от 0,18 до 0,30 в результате сопротивления сдвигу при больших контактных
деформациях.

Страницы