Приспособления для металлорежущих станков - 131 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Уравнение размерной цепи в соответствии с рис. 106 имеет вид Т
∆
=
1
Т
r
+
2
Т
r
+
3
Т
r
–
4
Т
r
(отклонение от соосности Т
1
изменяется от 0 до допустимого значения, т.е. Т
1
= 0; принимается Т
2
= 22 мм и Т
3
= 25 мм).
Из приведенного выше уравнения определяется Т
4
: Т
4
= Т
1
+ Т
2
+ + Т
3
– Т
∆
= 0 + 22 + 25 – 35 = 12 мм.
С учетом степени сложности достижения требуемой точности составляющих звеньев и рекомендаций по экономиче-
ской точности обработки можно установить:
1
Т
δ
= 0,01 мм, так как отклонение от соосности кондукторных втулок рекомен-
дуется принимать ± 0,005 мм;
2
Т
δ
= 0,146 мм;
3
Т
δ
= 0,120 мм;
4
Т
δ
= 0,1 мм. Принимаются координаты середин полей до-
пусков:
1
оТ
∆
= + 0,005 мм;
2
оТ
∆
= + 0,073 мм;
3
оТ
∆
= + 0,06 мм.
Координата середины поля допуска четвертого звена находится из уравнения:
=∆−∆+∆+∆=
=∆∆−∆+∆+∆=∆−∆=∆
∆
∆
∑∑
−
+=
оТ
оТ
оТ
оТ
оТоТоТоТоТ
1
1
оТ
1
оТоТ
3
2
1
44321
m
n
i
n
i
i
= 0,005 + 0,073 + 0,06 – 0,188 = – 0,05 мм.
Правильность назначения допусков следует проверить по формулам:
∆
∆
нТ
=
∆∆
δ
−∆
ТоТ
/2 = = 0,005 + 0,073 + 0,06 + 0,05 – (0,01 + 0,146 + 0,12 + 0,1)/2 = 0;
∆
∆
вТ
=
∆∆
δ+∆
ТоТ
/2 = = 0,005 + 0,073 + 0,06 + 0,05 + (0,01 + 0,146 + 0,12 + 0,1)/2 = 0,376 мм.
Таким образом, допуски установлены правильно. При симметричном расположении полей
1
Т
δ
= ± 0,005;
2
Т
δ
= ± 0,073;
3
Т
δ
= ± 0,06;
4
Т
δ
= ± 0,05;
С учетом рекомендаций (при сверлении стальных деталей при длине сверления 10 м износ кондукторных втулок со-
ставляет 4 мкм). Допустимый износ кондукторных втулок равен 62 мкм, длина сверления на одной заготовке 38 мм, количе-
ство просверленных деталей до выхода втулки из строя 3600 шт., что практически неприемлемо. Поэтому принято решение
растачивать отверстия под кондукторную втулку
4 (см. рис. 106) в кронштейне 2 на координатно-расточном станке в сборе с
корпусом
1 и призмой 10 с непосредственным выдерживанием размера от опорной поверхности призмы 10 до оси отверстия
под втулку
4. В соответствии с рекомендациями, допуск расстояния от призмы 10 до втулки 4 с учетом эксцентриситета по-
следней принимается ± 0,03, т.е. на приспособлении задается размер 35 ± 0,03. Тогда допуск на износ можно увеличить от 62
до 380 мкм, что обеспечит сверление 25 тыс. заготовок до полного изнашивания втулки.
Подобные ужесточения следует применить в отношении горизонтальной кондукторной втулки
3 (см. рис. 106). С уче-
том равномерного сверления всех деталей годового объема выпуска (
N = 120 000 шт.) в ТУ на приспособление следует зало-
жить два требования: 1) растачивать отверстия под кондукторные втулки на приспособлении в сборе; 2) контроль точности
приспособления по обеспечению положения обрабатываемых отверстий на заготовке производить через каждые 2,5 месяца
эксплуатации.
Силовой расчет приспособления. Потребная сила зажима заготовки определяется из условия равновесия заготовки с
учетом коэффициента запаса
k. В рассматриваемом случае осевая сила Р
2
и момент резания М
2
(см. рис. 105) уравновешива-
ются реакциями призм и прихвата. Смещению заготовки от действия осевой силы
Р
1
и момента М
1
будут противодейство-
вать силы трения, создаваемые силами зажима
W (рис. 107). Условия равновесия заготовки с учетом коэффициента k можно
выразить уравнениями:
,
;
3211
3211
ВАБ
rFrFrFkM
FFFkP
′′
+
′
+=
′
′
+
′
+=
(
2
R
′′
=
2
R
′′
=
2
R =
1
R /2;
2
R
′
′
′
=
2
R / (2sin (
α
/2)),
Рис. 107. Схема для расчета потребной силы зажима W:
а
– вид заготовки спереди; б – вид слева
где k – коэффициент запаса, в соответствии с рекомендациями гл. 4 (см. расчет сил зажима)
6543210
kkkkkkkk = =
15,20,10,13,10,11,10,15,1 =⋅⋅⋅⋅⋅⋅ ; F
1
– сила трения между поверхностью Б радиусом r
Б
(см. рис. 107) заготовки и поверхности
прихвата,
111
fRF = (здесь
1
R – реакция заготовки на зажимной элемент;
1
f – коэффициент трения в контакте заготовки с

Страницы