Железобетонные конструкции. Веселов А.А - 31 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

60 61
Таблица 5
Разме-
ры се-
чения,
мм
Расчетные
характерис-
тики
Продольная рабочая
арматура класса
АIII, мм
2
Расчетные
сечения
Расчет-
ное
усилие
М,
кНм
bh
0
D
m
=
2
0
bhR
M
b
[=1–
m
D 21
по рас-
чету А
s
=
Rs
bhR
b 0
[
принятая
арматура
A
s
, мм
2
Фактиче-
ская несу-
щая
способ-
ность,
,
ф
ф
s
s
A
A
MM
кНм
В нижней зоне
крайних про-
летов
375,1 300 695 0,338 0,43 1932
322+320
A
s
ф
=
=1140+942 =
= 2082
404
В верхней зо-
не над опора-
ми В у грани
колонны
269,2 300 715 0,23 0,27 1250
225+122
A
s
ф
= 1360
293
В нижней зоне
средних про-
летов
317,4
300 695 0,286 0,346 1555
320+318
A
s
ф
=942+
+763 = 1705
348
В верхней зо-
не над опора-
ми С у грани
колонны
271,3 300 715 0,231 0,27 1250
225+122
A
s
ф
= 1360
295
Расчет поперечной арматуры
Величина максимальных поперечных сил у грани стены при длине
площадки опирания ригеля а = 380 мм и у граней колонн при высоте их
сечения h
c
= 400 мм с учетом коэффициента надежности по ответствен-
ности
n
= 0,95:
g = 26,73 кН/м, v = 88,42 кН/м, g + v = 26,73 + 88,42 = 115,15 кН/м;
n
(g + v) = 0,95 · (26,73 + 88,42) = 109,4 кН/м;
n
g = 0,95 · 26,73 = 25,4 кН/м.
=Q
A
гр

=av+gQ
nА
J 0,5
287,3 – (26,73 + 88,42) · 0,5 · 0,38 · 0,95 =
= 266,5 кН (см. табл. 3, схема загружения I (1+2));
=Q
B
лгр
– [

ncB
hv+gQ J 0,5
л
] = – [386,7 – (26,73 + 88,42) · 0,5 · 0,4 ×
× 0,95] = –364,8 кН (см. перераспределение Q, схема загружения II
(1+3));
=Q
B
пгр

ncB
hv+gQ J 0,5
п
= 382,5 – (26,73 + 88,42) · 0,5 · 0,4 · 0,95 =
= 360,6 кН (см. перераспределение Q, схема загружения II (1+3));
=Q
C
гр
– [

ncС
hv+gQ J 0,5
] =
= – [371,6 – (26,73 + 88,42) · 0,5 · 0,4 · 0,95] = – 349,7 кН
(см. перераспределение Q, схема загружения III (1+4)).
При Q
min
=
гр
A
Q
= 266,5 кН > 0,5R
bt
bh
0
= 0,5 · 0,675 · 10
3
· 0,3 · 0,695 =
= 70,4 кН поперечная арматура в ригеле должна ставиться по расчету.
Принимаем поперечную арматуру класса A400 с R
sw
= 285 МПа
(см. табл. 2.6 [3]). В каркасах у опоры A при продольных стержнях
диаметром 22 мм поперечные стержни из условия технологии сварки
принимаем диаметром 8 мм, у опор В и С при диаметре стержней опорной
арматуры 25 мм – диметром 8 мм (d
w
0,25 d, см. п. 9 ГОСТ 14098–91).
Расчет ригеля на действие поперечных сил у опоры А
У опоры А при А
sw
= 50,3 · 3 = 151 мм
2
(3 8А400),
гр
А
Q=Q
=
= 266,5 кН.
ответствии с п. 5.21 [3] при h
0
= 750 – 55 мм = 695 мм: s 0,5h
0
= 0,5 · 695 =
= 348 мм; s
300 мм. Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]
266,5
0,6950,3100,675
23
2
0
max
d =
Q
bhR
=ss
bt
= 0,367 м.
Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном уча-
стке, равном четверти пролета, s = 250 мм.

Страницы