Железобетонные конструкции. Веселов А.А - 33 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

64 65
Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению
Если у грани крайней свободной опоры ригеля верхний ряд ниж-
ней арматуры (3
20 мм) не доводим до опоры, а у оставшегося нижнего
ряда арматуры (3
22 мм) отсутствуют специальные анкеры, необходи-
мо произвести расчет прочности наклонных сечений на действие момента
(см. п. 3.44 [3]).
Расчет производим из условия M
M
s
+ M
sw
(см. п. 3.43 [3]).
Определяем усилие в растянутой арматуре
an
s
sss
l
l
AR=N
(см. формулу (3.73) [3]).
Определяем расстояние от конца продольной арматуры до точки
пересечения с ней наклонного сечения. Принимаем начало наклонного
сечения у грани опоры. Тогда
=al=l
suрs з
380 – 15 = 365 мм, где
380=l
suр
мм – длина площадки опирания ригеля на кирпичную стену,,
=a
з
15 мм – защитный слой бетона в торце продольного стержня на
опоре.
Площадь опирания ригеля на кирпичную стену
supsuр
bl=A
= 0,3 ×
× 0,38 = 0,114 м
2
.
Опорная реакция на опоре А:
=F
suр
=Q
max
287,3 кН (см. табл. 3,
загружение I (1+2)).
Средние напряжения в ригеле на опоре от опорной реакции
0,114
287,3
=
A
F
=
suр
suр
b
V
= 2520 кПа.
Так как 0,25 <
==
R
b
b
3
7,65·10
2520
V
0,33 < 0,75, то = 0,75 (см. п. 3.45 [3]).
Расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном
=R=R
btbond 21
KK
2,5 · 1 · 0,675 = 1,688 МПа,
где
1
K
– коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности армату-
ры и принимаемый равным 2,5 для арматуры классов А300, А400, А500;
2
K
– коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и прини-
маемый равным 1 при диаметре
s
d
32 мм (см. п. 3.45 [3]).
Значение относительной длины анкеровки
0,75
1,6884
355
4
DO =
R
R
=
bond
s
an
= 39,4, принимается не менее 15
(см. формулу (3,74) и п. 3.45 [3]).
Длина зоны анкеровки
=d=l
sanan
O
39,4 · 22 = 867 мм принимается
не менее 200 мм (см. п. 3.45 [3]).
867
365
10114010355
63
=
l
l
AR=N
an
s
sss
= 170 кН.
Поскольку к растянутым стержням в пределах длины
s
l
приварены
шесть вертикальных поперечных стержней диаметром 8 мм и один гори-
зонтальный поперечный стержень, увеличим усилие
s
N
на величину
.
w
N
Принимая
w
d
= 8 мм,
w
n
= 6 + 1 = 7,
w
M
= 150 для
w
d
= 8 мм
(см. табл. 3.4 [3]).
=Rdn=N
btwwww
2
0,7 M
0,7 · 7 · 150 · (8 · 10
– 3
)
2
· 0,675 · 10
3
= 31,8 кН,
принимается не более
=ndR
wws
2
0,8
0,8 · 355 · 10
3
· (8 · 10
–3
)
2
· 7 = 127,2 кН.
Отсюда
s
N
= 170 + 31,8 = 201,8 кН.
Определяем максимально допустимое значение
max,s
N при = 0,7
(см. п. 3.45 [3]):
0,7
1,6884
355
4
DO =
R
R
=
bond
s
an
= 36,8; принимается не менее 15.
=d=l
sanan
O
36,8 · 22 = 810 мм; принимается не менее 200 мм.
==
l
l
AR=N
an
s
sss
810
365
10114010355
63
max,
182,4 кН <
s
N
= 201,8 кН.
Принимаем
=N=N
ss max,
182,4 кН.
Определяем плечо внутренней пары сил

Страницы