Защита атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 92 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

92
Разделяемая смесь не содержит механических примесей и некоррози-
онна.
Примем d
о
= 0,005 м. По табл. 4.40 выберем h
σ
= 0,025 м. Расстояние
между тарелками выберем из нормативного ряда Н
T
= 0,5 м.
Диапазон устойчивой работы тарелки DIP = K
4
/K
3
= 2/1 = 2. Поскольку
DIP = 2, то тарелка удовлетворяет исходным требованиям.
Коэффициент, зависящий от поверхностного натяжения,
08,130549,0549,0
2,02,0
2
=⋅==
σ
K .
Вспомогательные комплексы:
()
[]
(
)
[
]
23221100
5,05,0
1
=−=−=
yyx
A
ρρρ
;
()
()
0142,011002
6
2
5,05,0
2
===
xy
G
L
A
ρρ
.
Объемная нагрузка, м
3
/с:
- по газу
326
=
==
yV
GG
ρ
;
- по жидкости
0018,011002
=
=
=
xV
LL
ρ
.
Допустимая скорость газа в колонне, м/с:
3,2231,01,0
1
.
=⋅== Aw
д
.
Расчетный диаметр тарелки, м:
()
()
73,13,2785,06785,0
5,0
5,0
.
=⋅==
дVp
wGD .
Из стандартного ряда выбираем D = 1,8 м.
Свободное сечение колонны
S = 0,785
.
D
2
= 0,785⋅1,8
2
= 2,54 м
2
.
Скорость газа в колонне
18,154,22
=
=
=
SGw
V
м/с.
Фактор нагрузки по газу
()
(
)
67,1218,1
5,05,0
===
y
wF
ρ
кг
0,5
/(м
0,5
⋅c).
По табл. 5 выберем l
2
= 1,52 м и S
2
= 17,68 %.
Относительное рабочее сечение тарелки
65,068,1702,0102,01
21
=
⋅
−
=
−
= SS .
Коэффициент нагрузки в соответствии с данными табл. 6: B
1
=0,071.
Допустимая скорость газа в рабочем сечении тарелки
76,123071,008,1
112
=
⋅⋅== АВКw
Д
м/с;
36,218,12
4
=
⋅=wK
; 15,165,076,1
1
=
⋅
=
Sw
Д
.
К
4
.
w > w
д
.
S
1
. При увеличении Н
1
неравенство изменяется незначитель-
но, поэтому увеличиваем диаметр колонны.
Принимаем D = 2,6 м. Тогда
w = 0,565 м/с; F = 0,8 кг
0,5
(м
0,5
⋅с); 
    Разделяемая смесь не содержит механических примесей и некоррози-
онна.
    Примем dо = 0,005 м. По табл. 4.40 выберем h σ = 0,025 м. Расстояние
между тарелками выберем из нормативного ряда НT = 0,5 м.
    Диапазон устойчивой работы тарелки DIP = K4/K3 = 2/1 = 2. Поскольку
DIP = 2, то тарелка удовлетворяет исходным требованиям.
    Коэффициент, зависящий от поверхностного натяжения,
                       K 2 = 0,549σ 0, 2 = 0,549 ⋅ 30 0, 2 = 1,08 .
    Вспомогательные комплексы:
                    A1 = [(ρ x − ρ y ) ρ y ] = [(1100 − 2) 2] = 23 ;
                                            0,5              0,5



                       A2 =
                              L
                                (ρ y ρ x )0,5 = 2 (2 1100)0,5 = 0,0142 .
                              G                 6
     Объемная нагрузка, м3/с:
     - по газу GV = G ρ y = 6 2 = 3 ;
     - по жидкости LV = L ρ x = 2 1100 = 0,0018 .
     Допустимая скорость газа в колонне, м/с:
                            wд = 0,1. A1 = 0,1 ⋅ 23 = 2,3 .
     Расчетный диаметр тарелки, м:
                       (
                    D p = GV 0,785 . wд   )0,5
                                                    = (6 0,785 ⋅ 2,3) = 1,73 .
                                                                   0,5


     Из стандартного ряда выбираем D = 1,8 м.
     Свободное сечение колонны
                            S = 0,785.D2 = 0,785⋅1,82 = 2,54 м2.
     Скорость газа в колонне
                                   w = GV S = 2 2,54 = 1,18 м/с.
     Фактор нагрузки по газу
                          F = w(ρ y ) = 1,18 (2) = 1,67 кг /(м ⋅c).
                                      0,5          0,5            0,5    0,5

     По табл. 5 выберем l2 = 1,52 м и S2 = 17,68 %.
     Относительное рабочее сечение тарелки
                              S1 = 1 − 0,02 S 2 = 1 − 0,02 ⋅ 17,68 = 0,65 .
     Коэффициент нагрузки в соответствии с данными табл. 6: B1 =0,071.
     Допустимая скорость газа в рабочем сечении тарелки
   w Д = К 2 В1 А1 = 1,08 ⋅ 0,071 ⋅ 23 = 1,76 м/с;
                     K 4 w = 2 ⋅ 1,18 = 2,36 ;          w Д S1 = 1,76 ⋅ 0,65 = 1,15 .
        .         .
     К4 w > wд S1. При увеличении Н1 неравенство изменяется незначитель-
но, поэтому увеличиваем диаметр колонны.
     Принимаем D = 2,6 м. Тогда
   w = 0,565 м/с; F = 0,8 кг0,5(м0,5⋅с);

                                                 92

Страницы