Защита атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 94 стр.

                                 2
                           ⎛F⎞
               ΔP = 5000ζ ⎜⎜ ⎟⎟ + 9810 β .h6 =
                           ⎝ f5 ⎠                                  Па;
                                 2
                           ⎛ 0,8 ⎞
               = 5000 ⋅ 1,5⎜     ⎟ + 9810 ⋅ 0,65 ⋅ 0,025 = 217,4
                           ⎝ 9,1 ⎠
     ΔP < ΔPд .
    Высота сепарационного пространства
                               1                       1
             Н с = Н − 2,5. h6    = 0,5 − 2,5 ⋅ 0,025      = 0,427 м.
                               K5                     0,85
    Межтарельчатый унос жидкости
                                     3, 2                 3, 2
                         10−3 ⎛ w ⎞            10−3 ⎛ 0,565 ⎞
               e = 5,7 ⋅      ⎜⎜   ⎟⎟ = 5,7 ⋅        ⎜         ⎟ = 0,46 ⋅ 10−3 ;
                          σ ⎝ Hc ⎠              30 ⎝ 0,427 ⎠
    e < 0,1; унос меньше допустимого.
    Скорость жидкости в переливе
                                              100 ⋅ 0,0018
                  u = 100. LV ( S . S 2 ) =                     = 0,008 м/с.
                                            0,785 ⋅ 2,6 2 ⋅ 4,2
    Допустимая скорость жидкости в переливе
                     [               ]
      u д = 0,008. K 5 H (ρ x − ρ y ) = 0,008 ⋅ 0,85[0,5(1100 − 2 )] = 0,159 м/с;
                                     0,5                                0,5


                                            uд > u .
     Расчет окончен.
     Пример 5. Гидравлический расчет ситчато-клапанной тарелки.
     Исходные данные: нагрузка по жидкости L = 4,17 кг/с; нагрузка по га-
зу G = 3,36 кг/с; плотность жидкости ρ x = 934,5 кг/м3, плотность газа ρ y -
3,36 кг /м3; поверхностное натяжение σ = 34,1 мН/м; коэффициент сниже-
ния нагрузки K3 = 0,8; коэффициент повышения нагрузки K4 = 2; коэффи-
циент вспениваемости системы K5 = 0,85; допустимое гидравлическое со-
противление тарелки Δ Рд = 0,5 МПа.
     Разделяемая смесь не содержит механических примесей и некоррози-
онна.
     Зададимся межтарельчатым расстоянием Н = 0,4 м.
     Исходную глубину барботажа выберем по табл. 7, hσ = 0,03 м.
     Диаметр отверстия ситчатого полотна do = 0,005 м. Примем в первом
приближении ζ = 1,6; коэффициент гидравлического сопротивления кла-
пана примем ζ k = 4,7.
     Диапазон устойчивой работы тарелки DIP = К4/К3 = 2/0,8 = 2,5. DIP <
3,56; следовательно ситчато-клапанная тарелка удовлетворяет исходным
данным.

                                            94