Защита атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 93 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

93
l
2
= 1.545 м; S
2
= 4,2 %; S
1
= 0,92;
B
1
= 0,071; w
д
.
S
1
= 1,6; K
4
.
w = 2⋅0,565 = 1,130; w
д
.
S
1
> K
4
w.
Удельная нагрузка по жидкости на единицу длины периметра слива
00117,0545,10018,0
2
2
=
=
= LLL
VV
м
2
/с.
2
V
L
< 0,0017, следовательно, необходимо использовать зубчатую
сливную планку:
()
(
)
016,000117,044,144,1
3232
1
2
===
V
Lh м.
Примем минимальную глубину барботажа h
5
равной h
σ
= 0,025 м.
Высота газожидкостного слоя на тарелке
023,01100025,010001000
52
=
⋅
=
=
x
hh
ρ
м.
Высота сливного порога
007,0016,0023,0
127
=
−
=
−
=
hhh м. Поскольку h
7
< 0,015 м, примем h
7
= 0,015 м.
Динамическая глубина барботажа
()
025,0
1000
1100
023,0
1000
176
==+=
x
hhh
ρ
м.
Коэффициент, зависящий от глубины барботажа,
(
)
()
5,14025,033,90exp025,01085,1025,0ln626,103,21
33,90exp1085,1ln626,103,21
65,511.
6
65,5
6
11
6
.
2
=⋅⋅⋅−+=
=⋅−+=
−−
−
−
hhhB
.
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелки
07,7
2
)005,01001(95,14
)1001(9
5,05,0
02
min0
=
⋅−−
=
−−
=
y
dB
w
ρ
м/с.
Расчетное относительное свободное сечение тарелки
08,007,71565,0
min03
.
6
=⋅== wKwf ; %8
6
=f .
По данным табл. 14.3 выберем ближайшее меньшее к f
6
стандартное
относительное свободное сечение тарелки f
3
= 9,1 % и шаг между отвер-
стиями t = 0,013 м. Примем рабочее относительное свободное сечение та-
релки f
5
равным f
3
=
9,1 %.
Фактор аэрации
()
65,0
025,0
253,0
4
1,9
565,030
1,0253,0
4
30
1,0
25,025,0
6
5
.
=+
+
⋅
=+
+
=
h
f
w
β
.
Коэффициент гидравлического сопротивления сухой тарелки
5,11
005,062,0
013,0
013,0
005,0
1
62,0
22
2
0
.
2
0
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
d
t
t
d
ζ
.
Гидравлическое сопротивление тарелки 
                      l2 = 1.545 м; S2 = 4,2 %; S1 = 0,92;
         B1 = 0,071; wд.S1 = 1,6; K4.w = 2⋅0,565 = 1,130; wд.S1 > K4w.
     Удельная нагрузка по жидкости на единицу длины периметра слива
                                                             2
                    LV = LV L2 = 0,0018 1,545 = 0,00117 м /с.
                            2


     LV < 0,0017, следовательно, необходимо использовать зубчатую
       2


сливную планку:
                   h1 = 1,44(LV ) = 1,44(0,00117 ) = 0,016 м.
                                 23                23
                                          2


     Примем минимальную глубину барботажа h5 равной h σ = 0,025 м.
     Высота газожидкостного слоя на тарелке
                  h2 = 1000 h5 ρ x = 1000 ⋅ 0,025 1100 = 0,023 м.
     Высота сливного порога h7 = h2 − h1 = 0,023 − 0,016 = 0,007 м. Поскольку h7
< 0,015 м, примем h7 = 0,015 м.
     Динамическая глубина барботажа
                                                   ρx              1100
                                h6 = (h7 + h1 )          = 0,023        = 0,025 м.
                                                  1000             1000
     Коэффициент, зависящий от глубины барботажа,
                                                          exp(90,33h6 ) =
                                                   −5, 65
      B2 = 21,03 + 1,626. ln h6 − 1,85 ⋅ 10 −11 h6
                                                                                         .
      = 21,03 + 1,626. ln 0,025 − 1,85 ⋅ 10 −11 ⋅ 0,025 −5,65 exp(90,33 ⋅ 0,025 ) = 14,5
     Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелки
                           B2 − 9(1 − 100d 0 )         14,5 − 9(1 − 100 ⋅ 0,005)
                w0 min =                           =                             = 7,07 м/с.
                                   ρy   0,5
                                                                  2 0,5
    Расчетное относительное свободное сечение тарелки
                 f 6 = w. K 3 w0 min = 0,565 ⋅ 1 7,07 = 0,08 ; f 6 = 8% .
    По данным табл. 14.3 выберем ближайшее меньшее к f6 стандартное
относительное свободное сечение тарелки f3 = 9,1 % и шаг между отвер-
стиями t = 0,013 м. Примем рабочее относительное свободное сечение та-
релки f5 равным f3 = 9,1 %.
    Фактор аэрации
                     0,1      0,253           0,1           0,253
             β= .            + 0, 25 =                 +               = 0,65 .
                30 w
                        +4
                               h6       30 ⋅ 0,565
                                                   +4    (0,025 )0, 25

                   f5                       9,1
     Коэффициент гидравлического сопротивления сухой тарелки
                     2                        2                2                     2
            ⎛d ⎞ ⎛     t        ⎞ ⎛ 0,005 ⎞ ⎛ 0,013               ⎞
        ζ = ⎜ 0 ⎟ ⎜⎜         − 1⎟
                                ⎟ = ⎜        ⎟ ⎜              − 1 ⎟ = 1,5 .
                         .
            ⎝ t ⎠ ⎝ 0,62 d 0    ⎠ ⎝   0, 013 ⎠ ⎝ 0,62 ⋅ 0,005     ⎠
     Гидравлическое сопротивление тарелки



                                                        93

Страницы