Автоматизированная идентификация состояния трубопроводных систем в машиностроении. Владов Ю.Р. - 79 стр.

вышает заданного времени Тв. Считая, что закон распределения времени вос-
становления – экспоненциальный, получим:

                              V (τ ) = P{τ ≤ Tв} = 1 − exp(− µτ )                                    (6.6)

где Тв – среднее время восстановления системы, затрачиваемое на обслу-
живание и устранение одного отказа. По данным отдела главного механика
ОГКМ среднее время восстановления 40 ч.
      Перейдем к более полной характеристике надежности системы дли-
тельного использования, учитывающей начальное состояние системы, ее без-
отказность и восстанавливаемость – вероятности нормального функциониро-
вания Рf(t), которую находят из формулы для полной вероятности сложного
события. Предполагая поток отказов простейшим и пренебрегая членами
высших порядков малости /7/, получим:

                        Р f (t) = P( 0 )P(t) + [ 1 − P( 0 )] V ( τ ) P(t − ф),                       (6.7)

где Р0 – вероятность исправного состояния системы в начальный момент
времени;
        1-Р0 – вероятность неисправного состояния системы к начальному мо-
менту времени ее применения;
        Р(t) – вероятность безотказной работы;
        V(τ)- вероятность восстановления системы за время τ= Тв;
        Р(t - τ) – вероятность безотказной работы системы за оставшееся время
t - τ, безусловно, достаточное для ее восстановления.

     Вторая модель надежности ТП с учетом коррозионного состояния по-
верхности получается путем умножения первой на функцию F(S), где S - аг-
регированная модель, описывающая коррозионное состояние поверхности:

      Р f S (t) = F ( S ) [ P( 0 )exp(−(Λст + Λпр + Λкол + Λмон)t ) + (1 − P( 0 )) V ( τ ) P(t − ф)] . (6.8)



По результатам расчета Рf(t) и РfS(t) построен график (рисунок 6.2).




                                                                                                        79