Прочность корпуса судна. Волков В.М. - 17 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

НГТУ | Нижний Новгород

Составители: 

Рубрика: 

17
где
++=
100
212,01
8;5
L
K ,
8530
2425
05,1
2
+
−=
L
K
C
75,10
100
300
75,10
2
3
≤
−
−=
L
C
W
;м (8)
Распределение изгибающих моментов по длине судна показано на рис 3.2.
)();( хх
Д
М
в
М
ϕϕ
)(х
М
δ
ϕ
Рис. 3.2. Значения
(
)
х
м
ϕ
1.
(
)
LXx
M
/85,2
=
ϕ
при 35,0/0
<
<
LX
(
)
1
=
x
M
ϕ
при 6,0/35,0
≤
≤
LX
(
)
(
)
1/5,2
−
−
=
LXx
M
ϕ
при 6,0/
>
LX
2.
(
)
LXx
M
/4
=
ϕ
при 25,0/0
<
<
LX
(
)
1
=
x
M
ϕ
при 45,0/25,0
≤
≤
LX
(
)
9,12
+
−
=
Хх
М
ϕ
при 95,0/45,0
<
<
LX
х - расстояние от носового перпендикуляра
Ударный изгибающий момент (днищевой слеминг) определяется выражением:
( ) ( )
( )
( )
0
10
151
2
6,0
22
2
2
3
4
2
≥+⋅⋅
−⋅
⋅
=
⊗
∗
∗
хLB
Т
L
Fкaв
La
Т
L
h
L
h
С
M
д
м
B
rУД
HPP
мВ
Д
У
ϕτβ
ρ
, кНм (9)
где
−
P
h расчетная высота волны, равная
2
75,0 hh
P
=
(9а)
−
2
h высота волны , определяемая в соответствии с рис.3.1;
−
∗
a параметр относительных (по отношении к поверхности волны) перемещений носо-
вой оконечности в районе 2-го теоретического шпангоута. 
                                                         L                   2425
                                где K 5;8 = 1 + 0,12 2 +    , K C = 1,05 − 2
                                                     100                  L + 8530


                                                                     3
                                             300 − L  2
                               CW = 10,75 −           ≤ 10,75 ;м                                             (8)
                                             100 
        Распределение изгибающих моментов по длине судна показано на рис 3.2.

                                                        ϕ Мв ( х); ϕ МД ( х)




                                                ϕ Мδ ( х)




                                              Рис. 3.2. Значения ϕ м ( х )
                                 1. ϕ M ( x ) = 2,85 X / L при 0 < X / L < 0,35
                                        ϕ M ( x ) = 1 при 0,35 ≤ X / L ≤ 0,6
                                    ϕ M ( x ) = −2,5( X / L − 1) при X / L > 0,6
                                    2. ϕ M ( x ) = 4 X / L при 0 < X / L < 0,25
                                         ϕ M ( x ) = 1 при 0,25 ≤ X / L ≤ 0,45
                                   ϕ М ( х ) = −2 Х + 1,9 при 0,45 < X / L < 0,95
                                х - расстояние от носового перпендикуляра

          Ударный изгибающий момент (днищевой слеминг) определяется выражением:
                    h h     2Т  4
 M УД   =
            0,6                                  2
                                                                    (
                   ⋅ P  P − H в 2 3 (β 2 a∗ ) ⋅ к Д (τ У ) ⋅ 1 + 15FrB
                                                                             L
                                                                               ) B 2 L2ϕ мд ( х ) ≥ 0 , кНм    (9)
           СВ ⋅ ρ м L  L    a∗ L                                         10Т ⊗
        где hP − расчетная высота волны, равная

                                                            hP = 0,75h2                                       (9а)

        h2 − высота волны , определяемая в соответствии с рис.3.1;
      a∗ − параметр относительных (по отношении к поверхности волны) перемещений носо-
вой оконечности в районе 2-го теоретического шпангоута.



                                                            17

Страницы