Детали машин. Учебно-методическое пособие. Воробьев Ю.В - 25 стр.

UptoLike

Рубрика: 

для колеса
[]
18511
75,1
324
20
2
==
σ
=σ
FLFS
F
F
F
KK
S
МПа.
2.4 Определяем [1] допускаемые напряжения при перегрузках:
для колеса по контактным напряжениям
[]
7562708,28,2
2т
2max
=
=
σ
=
σ
H
МПа;
для шестерни и колеса по изгибающим напряжениям:
[]
4645808,08,0
1т
1max
==σ=σ
F
МПа;
[]
2162708,08,0
2т
2max
=
=
σ
=
σ
F
МПа.
2.5 Определяем вращающие моменты на колесе и на шестерне:
вращающий момент на колесе
395
15914,396,099,098,0
306000
ηη
306000
2
2звм
2
п
2
2
2
=
=
πη
=
ω
=
n
P
T
Нм;
вращающий момент на шестерне
2,87
98,062,4
395
з
2
1
=
=
η
=
u
T
T
Н м.
2.6 Определяем диаметр шестерни [1]
[]
5,54
62,4
162,4
5,4661
04,12,87
680
1
3
2
3
2
1
1
=
+
=
+
σψ
=
β
u
u
KT
Kd
Hbd
H
d
мм,
где K
d
= 680 (МПа)
1/3
, ψ
bd
= 1, K
Hβ
= 1,04 [1].
Предварительно принимаем d
1
= 56 мм.
2.7 Рассчитываем геометрические параметры колес:
рабочая ширина колеса b
ω
= ψ
bd
d
1
= 156 = 56 мм;
торцевой модуль m
t
= b
ω
/ψ
m
= 56/30 = 1,86 мм, где ψ
m
= 30 [1].
По ГОСТ 9563–80 [1] принимаем m
n
= 2 мм.
Угол наклона зубьев найдем из условия обеспечения плавности:
2243,0
56
214,32
sin =
=
πε
=β
ω
β
b
m
n
,
где ε
β
= 2 – коэффициент осевого перекрытия [1]; β = 12°57, что находится в рекомендуемых пределах
(β = 12 … 20°).
Принимаем фаски на торцевых поверхностях зубьев по 0,1 мм, тогда
2252,0
8,55
214,32
sin =
=β ; β = 13°1.
Уточняем величину торцевого модуля
0527,2
113cos
2
cos
=
=
β
=
o
n
t
m
m
мм.
Число зубьев шестерни
3,27
0527,2
56
1
1
===
t
m
d
z
.
Принимаем z
1
= 27 > z
min
= 17.
Тогда число зубьев колеса z
2
= z
1
u = 27 4,62 125.
Уточняем размеры диаметров делительных окружностей
d
1
= m
t
z
1
= 2,0527 27 = 55,42 мм, d
2
= m
t
z
2
= 2,0527125 = 256,58 мм.
и межосевого расстояния
156
2
58,25642,55
2
21
=
+
=
+
=
ω
dd
a
мм.
Принимаем а
ω
= 156 мм и определяем окончательно геометрические параметры:
шестерни
42,55
11
==
ω
dd мм,
42,592242,552
11
=+=+=
na
mdd мм,