ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
42,5025,242,555,2
11
=⋅−=−=
nf
mdd мм,
604564
1
=+=+=
ωω
bb мм;
• колеса
58,256
22
==
ω
dd мм,
58,2602258,2562
22
=⋅+=+=
na
mdd мм,
58,25125,258,2565,2
22
=⋅−=−=
nf
mdd
мм,
56
2
=
ω
b мм.
2.8 Проверим зубчатую передачу на выносливость от действия контактных напряжений.
Уточним величину коэффициента динамической нагрузки [1]. Для этого рассчитываем окружную
скорость в зацеплении
13,2
100060
73542,5514,3
100060
v
11
=
⋅
⋅⋅
=
⋅
π
=
nd
м/с
и назначаем 8-ю степень точности [1]. Тогда коэффициент динамической нагрузки K
HV
= 1,2.
Окружное усилие в зацеплении
3147
42,55
102,872
2
3
1
1
=
⋅⋅
==
d
T
F
t
Н.
Удельная расчетная окружная сила
2,7406,12,104,1
56
3147
=⋅⋅⋅==ω
αβ
ω
HHVH
t
Ht
KKK
b
F
Н/мм,
где K
Hα
= 1,06 табл. 8.7 [2, с. 184].
Определим [2] величину действующих нормальных контактных напряжений
[]
МПа,5,466МПа458
62,4
162,4
42,55
2,74
77,027172,1
1
1
=σ<=
+
⋅⋅⋅⋅=
=
+
ω
=σ
ε
H
Ht
MHH
u
u
d
zzz
где z
H
, z
M
, z
ε
– коэффициенты, учитывающие геометрию, механические свойства и перекрытие зубьев,
соответственно:
72,140sin/113cos22sin/cos2
22
=
′
=αβ=
oo
H
z ,
()
[]
()
271
3,0114,3
101,2
1
2
5
2
=
−⋅
⋅
=
µ−π
=
E
z
M
Н/мм,
.77,0
69,1
11
==
ε
=
α
ε
z
Коэффициент торцевого перекрытия ε
α
определим по формуле
69,197437,0
125
1
27
1
2,388,1cos
11
2,388,1
21
=
+⋅−=β
+−=ε
α
zz
.
Так как действующие напряжения не превышают допустимые, то условие прочности по контактной ус-
талости можно считать выполненным.
2.9 ПРОИЗВЕДЕМ ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ЗАЦЕПЛЕНИЯ ПО НАПРЯЖЕНИЯМ ИЗ-
ГИБА [2]. ИСПОЛЬЗУЕМ ФОРМУЛУ
n
Ft
FF
m
YYY
ω
=σ
βε
,
где Y
F
, Y
ε
, Y
β
– коэффициенты, учитывающие форму, перекрытие и наклон зубьев соответственно.
Предварительно определим величины параметров, входящих в эту формулу.
Эквивалентное число зубьев:
• шестерни
29
925,0
27
113cos
27
cos
33
1
v1
==
′
=
β
=
o
z
z
;
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 24
- 25
- 26
- 27
- 28
- …
- следующая ›
- последняя »
