Проектирование электромеханических приводов радиоэлектронной аппаратуры. Воробьев А.М - 8 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

где n – частота вращения того из колес, по материалу которого определяют допускаемое напряжение,
об/мин; L – срок службы передачи, ч.
На практике часто
∑
N > N
НО
, при этом K
HL
= 1. Для случая
∑
N < N
НО
, коэффициент K
HL
учитывает
возможность повышения допускаемого напряжения. Так K
HL max
≤ 2,6 для нормализованных и улучшен-
ных колес,
K
HL max
≤ 1,8 при поверхностном упрочнении.
При расчете для повышения надежности расчета в качестве допускаемого контактного напряжения
принимают [σ
Н
] того зубчатого колеса, для которого оно меньше, как правило это [σ
Н
]
2
, т.е. тихоходно-
го колеса (быстроходное колесо в передаче шестерня).
Допускаемые напряжения изгиба [σ
F
], Н/мм
2
FLFC
F
FО
F
KK
S
][
σ
]σ[
= , (2.4)
где σ
FО
– предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базе испытаний N
FО
(табл. 2.2),
Н/мм
2
; [S
F
] – допускаемый коэффициент безопасности; [S
F
] = 1,75 для зубчатых колес, изготовленных
из поковок и штамповок; [S
F
] = 2,3 – для литых заготовок; K
FC
– коэффициент, учитывающий влияние
двустороннего приложения нагрузки; K
FC
= 1 при одностороннем приложении нагрузки (передача нере-
версивная); K
FC
= 0,7…0,8 при двустороннем приложении нагрузи (передача реверсивная); K
FL
– коэф-
фициент долговечности. При твердости ≤ 350 НВ
6
∑
=
N
N
K
FО
FL
; 1,2 1 ≤≤
FL
K . (2.5)
При твердости больше 350 HB
9
∑
=
N
N
K
FО
FL
; 63,1 1 ≤≤
FL
K . (2.6)
Здесь N
FО
– база испытаний, соответствующая пределу выносливости зубьев при изгибе. Для всех
сталей N
FО
= 4 ⋅ 10
6
.
∑
N определяется также, как в случае с [σ
Н
]. При длительно работающей передаче
(
∑
N > N
FО
)
K
FL
= 1.
2.3 Расчетные коэффициенты
Коэффициент ширины венца колеса относительно межосевого расстояния
wa
ab /
2
=ψ , где b
2
– шири-
на венца колеса, мм; а
w
– межосевое расстояние, мм. Коэффициент ширины ψ
a
принимают из ряда стан-
дартных чисел: 0,1; 0,125; 0,16; 0,2; 0,25; 0,315; 0,4; 0,5; 0,63; 0,8 (СТ СЭВ 229–75) в зависимости от по-
ложения колес относительно опор:
– при симметричном расположении ψ
a
= 0,4…0,5;
– при несимметричном расположении ψ
a
= 0,25…0,4;
– при консольном расположении
одного или обоих колес ψ
a
= 0,2…0,25.
Большие значения ψ
a
позволяют уменьшить габариты передачи, но требуют повышенной жесткости
и точности конструкции для обеспечения более равномерного распределения нагрузки по ширине венца
колеса.
Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца при расчете на
контактную прочность K
Нβ
и при расчете на изгиб K
Fβ
зависят от упругих деформаций валов, корпусов, са-
мих зубчатых колес, погрешностей изготовления и сборки, износа подшипников, вызывающих перекаши-
вание зубьев сопряженных колес относительно друг друга.
В прирабатывающихся передачах, у которых материал обоих колес или хотя бы одного из колес
имеет твердость ≤ 350 НВ, а окружная скорость колес v ≤ 15 м/с, неравномерность нагрузки по ширине
венца постепенно уменьшается и может быть полностью устранена вследствие местного изнашивания,
т.е. происходит приработка зубьев. Поэтому для прирабатывающихся колес цилиндрических и прямо-

Страницы