Проектирование электромеханических приводов радиоэлектронной аппаратуры. Воробьев А.М - 9 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

зубых конических при твердости материала хотя бы одного из колес меньше 350 НВ и скорости
v ≤ 15 м/с принимают K
Нβ
= K
Fβ
= 1.
В остальных случаях, т.е. при твердости рабочих поверхностей зубьев обоих колес более 350 НВ
или при любой твердости, но окружной скорости колес v > 15 м/с (при больших скоростях между зубь-
ями образуется постоянный слой смазки, защищающий их от изнашивания) зубчатые колеса считают
неприрабатывающимися. В этих случаях значения K
Нβ
и K
Fβ
принимают по табл. 2.4 в зависимости от
коэффициента ψ
d
ширины венца колеса относительно делительного диаметра шестерни ψ
d
= b
2
/d
1
. Так
как вначале расчета еще неизвестны b
2
и d
1
, то ψ
d
определяют в зависимости от коэффициента ψ
a
)1(5,0 +ψ=ψ u
ad
,
где u – передаточное отношение.
Коэффициенты динамической нагрузки K
Нν
и K
Fν
учитывают возникновение в зацеплении колес
дополнительных динамических нагрузок.
Значения этих коэффициентов в зависимости от твердости колеса даны в табл. 2.5.
Коэффициенты K
Нα
и K
Fα
учитывают неравномерность распределения нагрузки между зубьями. Для
прямозубых колес K
Нα
= K
Fα
= 1. Для косозубых колес эти коэффициенты зависят от окружной скорости
колес и степени точности; при v ≤ 10 м/с и 6...8 степени точности K
Нα
= 1,01…1,12; K
Fα
= 0,72...0,91.
2.4 Определение геометрических параметров
Межосевое расстояние из условия прочности по контактным напряжениям, возникающим на по-
верхности зубьев, мм
aH
H
w
u
KM
uCa
ψσ
+≥
β
22
2
1
][
)1(
,
где М
2
– вращающий момент на ведомом валу, Н ⋅ мм; C
1
– постоянная, для прямозубых колес, С
1
=
49,5; для косозубых C
1
= 43; [σ
Н
] – Н/мм
2
.
Полученные значения a
w
округляют до ближайшего стандартного, выбранного из ряда предпочти-
тельных чисел Rа 40 (СТ СЭВ 514–77): 10; 10,5; 11; 11,5; 12; 13; 14; 15; 16; 17; 18; 19; 20; 21; 22; 24; 25;
26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 53; 56; 60; 63; 67; 71; 75; 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 120;
125; 130; 140; 150; 160; 170; 180; 190; 200; 250; 315; 400; ... .
Ширина зубчатого венца:
колеса b
2
= ψ
a
a
w
;
шестерни b
1
≈ 1,12b
2
.
Значения b
1
и b
2
округляют до десятых долей.
Модуль зубьев определяется из условия прочности зубьев на
изгиб, мм
][
)1(
2
22
Fw
bua
uMC
m
σ
+
≥
где С
2
– постоянная; для прямозубых колес С
2
= 6,8; для косозубых колес С
2
= 5,8 (по приведенной
формуле для косозубых колес определяется нормальный модуль m
n
).
Значения т округляют до стандартного по СТ СЭВ 310–76: 0,05; 0,06; 0,08; 0,1; 0,12; 0,15; 0,2; 0,25;
0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1; 1,25; 2; 2,5; 3; 4; 6; 8; 10; 12; 16; 20; ... .
Предварительное значение минимального угла наклона зубьев для косозубых цилиндрических ко-
лес
2
min
4
arcsin
b
m
n
=β
,
где m
n
– нормальный модуль, мм.
Суммарное число зубьев
Σ
z :
для прямозубых цилиндрических колес maz
w
/2
=
Σ
;
для косозубых цилиндрических колес
nw
maz /cos2
min
β
=
Σ
.
Число зубьев шестерни и колеса

Страницы