Расчёт редукторных механизмов в трансмиссиях автомобилей. Воронин Н.Н. - 17 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

32 33
( )
[ ]
FViFFFnmwtiiF
YYYmbF ККК
ββ222 αε
=σ
, (3.31)
где
ti
F
– окружная сила, Н: для шестерни гипоидной передачи
itti
FF
1
=
, для коле-
са
itti
FF
2
=
;
nm
m
– средний нормальный модуль, мм: для цилиндрической переда-
чи
nnm
mm
=
;
F
Y
– коэффициент формы зуба, зависящий от коэффициента сме-
щения и действительного либо эквивалентного числа зубьев: для колёс, выпол-
ненных без смещения, коэффициент
F
Y
определяем по табл. 3.8.
Таблица 3.8
Значения коэффициента Y
F
для некорригированных колёс
z(z
V
) 17 20 22 25 28 30 32 40 45 50 60 80
100 и
более
Y
F
4,26 4,08 4,00 3,90 3,82 3,80 3,78 3,70 3,68 3,65 3,62 3,61 3,6
Коэффициент
β
Y
: для прямозубых колёс
β
Y
= 1, для колёс с косыми и круго-о-
выми зубьями
−=
β
140β1
m
Y
. (3.32)
Коэффициент
ε
Y
: для прямозубых колёс
ε
Y
= 1, для цилиндрических косозубых
и конических передач
εε
=
ZY
, для гипоидной шестерни Y
ε1
= Z
ε
cos β
ср
/cos β
m1
,
для колеса Y
ε2
= Zcos β
ср
/cos β
m2
.
Коэффициент К
Fα
: для прямозубых цилиндрических и конических передач
и степени точности n
ст.т
= 6 и 7 К
Fα
= 1, для передач с косыми и круговыми зубьями
К
Fα
= [4 + (ε
α
− 1)(n
ст.т
− 5)]/(4ε
α
), где n
ст.т
= 5...9.
Коэффициент К
Fβ
: для конических передач со всеми типами зубьев см. табл. 3.3,
для цилиндрических передач К
Fβ
= К
Нβ
.
Коэффициент К
FV
: для цилиндрических передач см. табл. 3.4, для конических
передач – табл. 3.5.
2. Предельное напряжение изгиба при базовом числе циклов
c
с
limlim
К
FR
FF
Yσσ =
, (3.33)
где
с
limF
σ
– предел выносливости при базовом числе циклов N
F0
(см. табл. 3.6)
и симметричном изгибе зубьев колёс с заданными конкретными размерами, тер-
мообработкой и шероховатостью поверхности зубьев, МПа;
R
Y
– коэффициент,,
учитывающий особенности обработки зубьев:
R
Y
= 1 – для цементированных, ци-
анированных, закалённых ТВЧ по контуру и улучшенных зубчатых колёс;
К
Fc
– коэффициент, учитывающий отличие характера нагружения зубчатого коле-
са от симметричного: К
Fc
= 1 – для явно выраженного знакопеременного цикла
нагружения (промежуточные зубчатые колёса в реверсивных однорядных переда-
чах, сателлиты с внешним и внутренним зацеплением в планетарных передачах);
К
Fc
= 1,3 – для одностороннего отнулевого или достаточно близкого к нему цикла
(зубчатые колёса низших передач и заднего хода в коробках передач); К
Fc
= 1,2 –
при периодическом изменении направления нагрузки (зубчатые колёса, располо-
женные за узлом реверсирования: колёса раздаточных коробок, ведущих мостов
и т. д.); К
Fc
= 1,08 – при периодическом изменении направления нагрузки (зубча-
тые колёса высших передач в коробках передач, испытывающие реверсирование
нагрузки при движении накатом); К
Fc
= 1,14 – для зубчатых колёс промежуточных
передач в коробке передач.
3. Величина расчётного напряжения на изгиб.
При
lim
9,0
FF
σ<σ
выносливость зубчатых колёс считают заведомо доста-
точной и расчёт прекращают.
При
lim
9,0
FF
σ≥σ
расчёт продолжают в следующей последовательности.
4. Мера накапливаемой усталости за 1 км пробега автомобиля по напряже-
нию изгиба
( ) ( )
( )
...КК
IIК1IIпIIII1IК1IпII1111
+ασ+ασ= UUNaR
FF
mF
FFF
mF
FSF
; (3.34)
( ) ( )
...КК
IIК2IIпIIII2IК2IпII2221
+ασ+ασ= UUNaR
FF
mF
FFF
mF
FSF
, (3.35)
где mF – показатель кривой усталости при изгибе зубьев (см. табл. 3.6).
5. Мера усталости при изгибе зубьев, при накоплении которой возможна
усталостная поломка зубьев (с вероятностью примерно 0,1):
0limlim F
mF
FF
NR σ=
. (3.36)
6. Пробег автомобиля, обеспечиваемый выносливостью зубчатых колёс при
изгибе, км,
( ) ( )
211lim21 FFF
RRL
=
. (3.37)
7. Проверка выполнения условия (3.29).
Порядок расчёта по допускаемым напряжениям изгиба
1. Выполняют пп. 1, 2, 4 предыдущего расчёта.
2. Эквивалентное число циклов изменения напряжений
mF
FFFE
LRN
10111
σ=
; (3.38)
mF
FFFE
LRN
20212
σ=
. (3.39)

Страницы