Системы автомобильных и тракторных двигателей. Басуров В.М - 11 стр.

                                               ω = ϕ ж 2 / ρ Т ( P1 − P2 )
где P1 и Р2 - давления в поплавковой камере и у распылителя соответственно, Па; ρТ- плотность топлива, кг/м3;
φж - коэффициент скорости, учитывающий трение в топливных каналах и жиклёре, а также местное
сопротивление при переходе от одного сечения к другому.
     С учётом площади поперечного сечения калиброванной части жиклёра φж и коэффициента сжатия струи
топлива χ = fc/fж равного отношению площадей поперечного сечения вытекающей струи жидкости fc и
калиброванной части жиклёра fж (рис. 1), действительный массовый расход топлива через жиклёр, кг/с,


                        G Д = ωxf ж ρ Т     или G Д = ϕ ж 2 / ρ Т ( P1 − P2 )

     Значение величин <рж и % для жиклёров современных карбюраторов, имеющих диаметры калиброванной
части в пределах (0,6...2,5) 10'3м, определить отдельно затруднительно. Поэтому при расчётах и исследованиях
карбюраторов определяют коэффициент расхода
                                                   µж = ϕ ж x                                        (1)
      Тогда с учетом (1) действительный массовый расход топлива, кг/с

                 G Д = ρ Т µ ж f ж 2 / ρ Т ( P1 − P2 ) = ϕ ж f ж 2 ρ Т ( P1 − P2 )
     Коэффициент расхода ц* определяется экспериментальным путем и представляет собой отношение
действительного массового расхода топлива, прошедшего через жиклёр, к его теоретическому массовому
расходу GT:
                                                   µ ж = G Д / Gж ,                                  (2)


где   GТ = f ж 2 ρТ ( P1 − P2 )

    Коэффициент расхода при безотрывном течении жидкости
(см.рис.1) зависит от относительной длины жиклёра l/d и числа
Рейнольдса

                                  Re = ωx /ν

где ν - кинематическая вязкость жидкости, м2/с.
     Известно, что с увеличением Re       значения   µж     сначала
увели-чиваются, что обусловлено резким возрастанием φж, а затем,
достигнув максимального значения, уменьшаются в связи со значи-
тельным снижением χ и при больших значениях Re практически ста-
билизируется. Минимальное значение l/d , при котором может суще-
ствовать безотрывный режим течения, находится в пределах 1...2.
      Поэтому в карбюраторах целесообразно применять жиклёры с отношением l/d > 1,5. В этом случае не-
 точности на изготовление по длине мало влияют на значение µж, Кроме того, такие жиклёры имеют более ста-
 бильный расход топлива с изменением разрежения в диффузоре при различных положениях дроссельной
 заслонки и частотах вращения.
      Из курса гидравлики известно, что расход жидкости через отверстия одинаковой длины, имеющие раз-
 личную геометрию входной части при прочих равных условиях, различен. Так, жиклёры с острыми кромками
 уменьшают коэффициент расхода по сравнению с жиклёрами, имеющими фаску на входе. Объясняется это
 большей величиной сопротивления на входе, характеризующейся коэффициентом ξ, который при резком пере-
 ходе от большего диаметра к меньшему (острые кромки) равен 0,5, а при плавном - ξ=0,3. Резкое изменение
 коэффициента расхода наблюдается при углах конусности от 0 до 15°. Это справедливо для различных вели-
 чин давлений. Наиболее рационально использовать жиклёры с углами входа от 20 до 45°.
      На практике пропускная способность жиклёров определяется проливкой их водой. Действительное ко-
 личество воды GД прошедшее через жиклёр при его проливке, кг/с: