ВУЗ:
Составители:
d
Рис. 3.9. Зависимость d(τ) для различного числа дислокаций в скоплении:
1 – 50, 2 – 30, 3 – 20 дислокаций. Верхние линии – плоские скопления
с соответствующим числом дислокаций
Исходя из сказанного заметим, что как в плоском, так и в ступенчатом скоплении критические на-
пряжения τ
кр
, необходимые для слияния головных дислокаций, имеют гиперболическую зависимость от
числа дислокаций в скоплении (рис. 3.10), при этом τ = 3,11·10
10
·n
-2,635
дин/см
2
для плоского скопления и τ
кр
= 758·10
7
·n
-0,88
дин/см
2
для ступенчатого. Параметр d
кр
во втором случае для однородного поля внешних
сдвиговых напряжений можно оценить из выражения
d
кр
= 1,2Db/nτ
кр
. (3.2)
Учитывая, что d
кр
= 2,41a, запишем условие образования зародыша микротрещины для ступенчато-
го скопления в виде
aDbn /2τ
кр
≅
. (3.3)
Это условие соответствует данным работы [134], где отмечено, что число дислокации, необходимое
для зарождения трещины в скоплении, содержащем вторую и последующие дислокации в соседней
плоскости скольжения, должно быть меньше в 4 a/b раз по сравнению с плоским скоплением, для кото-
рого [132]
nτ = 1,84D. (3.4)
Различие в головной плотности дислокаций приводит к заметному неравенству величин напряже-
ний, концентрирующихся в голове плоского и ступенчатого скоплений. Значения напряжений опреде-
ляли из выражений
25 50
7
5
1,5
1,0
0,5
МП
а
n
Рис. 3.10. Критические напряжения, необходимые
для слияния головных дислокаций:
1 – в ступенчатом скоплении при d = 2,41a; 2 – в плоском скоплении при d = 5b
∑
=
−−=
′
n
k
kkijij
yyxx
1
),(σσ ,
где x
k
и y
k
– координаты равновесного положения дислокаций в ступенчатом скоплении; σ
ij
– компонен-
ты тензора напряжений одиночной дислокации.
1 2 3
1
2
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 32
- 33
- 34
- 35
- 36
- …
- следующая ›
- последняя »
