ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
9
[]
1)(
tg
1)(
к
к
кр
−Φ
κ
κ
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
σ
+µ=ϕ z
l
le
G
G
nz
y
; (1.17)
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
−Φ
κ
κ
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
σ
+µ=
α
1)(
tg
1)(
к
к
кр
z
l
le
G
G
nqbczY
yy
. (1.18)
В данном случае, как видно из выражений (1.16), (1.17), дивер-
генция свободного самолета в полете наступает при
0tg
к
=
κ
l
и
π=κ
к
l
.
Критический скоростной напор дивергенции свободного само-
лета в полете при симметричном нагружении консолей упругого кры-
ла с учетом формулы (1.9) для
2
κ
находим из условия
22
к
2
π=κ l :
elbc
GJ
q
y
2
к
кр
2
див
α
π= . (1.19)
Это значение превышает в четыре раза значение критического
скоростного напора дивергенции неподвижно закрепленного одно-
родного крыла (1.13) в несжимаемом потоке (
0M
≈
). Очевидно, для
крыла с переменным поперечным сечением это соотношение будет
другим, но тем не менее оно будет больше единицы. В случае абсо-
лютно жесткого крыла:
∞→
кр
GJ , 0→κ , 1)( →
Φ
z ,
к
lL
k
→ ,
0)( →ϕ z , )2()(
к
lGnzY
y
→ .
Поскольку в случае сжимаемого потока (
0 < M < 1) коэффици-
ент
α
y
c
зависит от M, как (1.2), то при определении
див
q по форму-
лам (1.13) и (1.19) следует представить q в виде
2M
22
∞
ρ= aq , где
∞
a
– скорость звука в невозмущенном потоке на данной высоте. По-
сле этого, возводя в квадрат левую и правую части каждой из формул
10
(1.13), (1.15), приводим их к соответствующим квадратным уравне-
ниям для
2
M , минимальные положительные корни которых (если
они существуют) дают критические значения
2
див
M
. Критическая
скорость дивергенции определяется как
дивдив
M
∞
=
aU .
Для определения
див
M можно также использовать метод ите-
раций: в первом приближении в выражении для
α
y
c полагаем M = 0 и
по формулам (1.13), (1.19) определяем
)1(
див
q
и далее находим
)(2)M(
2)1(
див
2)1(
див ∞
ρ= aq
. Во втором приближении в выражении
α
y
c
полагаем
)1(
див
MM →
и определяем
)2(
див
q
. Процесс продолжается до
достижения необходимой точности.
Если при определении
див
q на заданной высоте (при соответст-
вующих значениях
ρ
и
∞
a ) получим 1M
див
> , то это будет озна-
чать, что в дозвуковом диапазоне скоростей дивергенция отсутству-
ет. При сверхзвуковых скоростях (
M > 1) необходимо взять соответ-
ствующие значения
α
y
c и e(z).
1.3. Применение метода Ритца
Для крыла переменного поперечного сечения можно получить
приближенное решение по методу Ритца, методу Бубнова–Галеркина
или методу конечных элементов. Для простоты в примере ограни-
чимся одночленным приближением метода Ритца.
Угол закручивания крыла ищем в виде
)()(
11
zqz
ϕ
=
ϕ
, (1.20)
где
1
q
– неизвестный коэффициент (обобщенная координата);
)(
1
z
ϕ
– заданная подходящая функция, удовлетворяющая первому гранич-
ному условию (1.5). Для увеличения точности эту функцию следует
⎛ G e ⎞⎟ κlк (1.13), (1.15), приводим их к соответствующим квадратным уравне- ϕ( z ) = n y µ⎜1 + ⎜ G σ ⎟ tg κl [Φ( z ) − 1] ; (1.17) ⎝ кр ⎠ к ниям для M 2 , минимальные положительные корни которых (если они существуют) дают критические значения M 2див . Критическая ⎧⎪⎛ G e ⎞⎟ κlк ⎫⎪ Y ( z ) = qbc αy n y µ ⎨⎜1 + Φ ( z ) − 1⎬ . (1.18) скорость дивергенции определяется как U див = a∞ M див . ⎪⎩⎜⎝ Gкр σ ⎟⎠ tg κlк ⎪⎭ Для определения M див можно также использовать метод ите- раций: в первом приближении в выражении для c αy полагаем M = 0 и В данном случае, как видно из выражений (1.16), (1.17), дивер- (1) по формулам (1.13), (1.19) определяем qдив и далее находим генция свободного самолета в полете наступает при tg κlк = 0 и κlк = π . (M ) = 2q (1) 2 див (ρa ) . Во втором приближении в выражении c αy (1) див 2 ∞ полагаем M → M (див 1) ( 2) и определяем qдив . Процесс продолжается до Критический скоростной напор дивергенции свободного само- достижения необходимой точности. лета в полете при симметричном нагружении консолей упругого кры- Если при определении qдив на заданной высоте (при соответст- ла с учетом формулы (1.9) для κ 2 находим из условия κ 2lк2 = π2 : вующих значениях ρ и a∞ ) получим M див > 1 , то это будет озна- GJ кр чать, что в дозвуковом диапазоне скоростей дивергенция отсутству- qдив = π2 α 2 . (1.19) bc l e y к ет. При сверхзвуковых скоростях (M > 1) необходимо взять соответ- ствующие значения c αy и e(z). Это значение превышает в четыре раза значение критического скоростного напора дивергенции неподвижно закрепленного одно- 1.3. Применение метода Ритца родного крыла (1.13) в несжимаемом потоке ( M ≈ 0 ). Очевидно, для Для крыла переменного поперечного сечения можно получить крыла с переменным поперечным сечением это соотношение будет приближенное решение по методу Ритца, методу Бубнова–Галеркина другим, но тем не менее оно будет больше единицы. В случае абсо- или методу конечных элементов. Для простоты в примере ограни- лютно жесткого крыла: GJ кр → ∞ , κ → 0 , Φ ( z ) → 1 , Lk → lк , чимся одночленным приближением метода Ритца. ϕ( z ) → 0 , Y ( z ) → n y G (2lк ) . Угол закручивания крыла ищем в виде Поскольку в случае сжимаемого потока (0 < M < 1) коэффици- ϕ( z ) = q1ϕ1 ( z ) , (1.20) ент c αy зависит от M, как (1.2), то при определении qдив по форму- лам (1.13) и (1.19) следует представить q в виде q = M 2ρa∞2 2 , где где q1 – неизвестный коэффициент (обобщенная координата); ϕ1 ( z ) a∞ – скорость звука в невозмущенном потоке на данной высоте. По- – заданная подходящая функция, удовлетворяющая первому гранич- сле этого, возводя в квадрат левую и правую части каждой из формул ному условию (1.5). Для увеличения точности эту функцию следует 9 10
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 3
- 4
- 5
- 6
- 7
- …
- следующая ›
- последняя »