ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
11
выбирать так, чтобы она удовлетворяла и второму условию (1.5).
Потенциальная энергия кручения одной консоли крыла и ва-
риация работы действующих на нее погонных крутящих моментов
записываются в виде
dzGJ
l
∫
ϕ
′
=Π
к
0
2
кр
2
1
,
dzMA
l
∫
δϕ=δ
к
0
кр
. (1.21)
На основании принципа возможных перемещений
A
δ
δ
=
Π
с
учетом (1.20), (1.1) и (1.3) получаем уравнение
111110111
qbanbqk
y
++
=
α
, (1.22)
где
dzGJk
l
∫
ϕ
′
=
к
0
2
1кр11
; dzmga
l
∫
σϕ=
к
0
11
;
dzbecqb
l
y
∫
ϕ=
α
к
0
11
; dzbecqb
l
y
∫
ϕ=
α
к
0
2
111
.
Уравнение (1.22) получается также по методу Бубнова–
Галеркина при использовании аппроксимации (1.20), где функция
)(
1
zϕ обязательно должна удовлетворять обоим граничным услови-
ям (1.5).
Из уравнения (1.22) находим
1111
110
1
bk
anb
q
y
−
+
=
α
. (1.23)
Критический скоростной напор дивергенции (или критическое
число Маха) неподвижно закрепленного крыла определяется из усло-
12
вия
0
1111
=
−
bk . (1.24)
Суммарная подъемная сила крыла (1.6) с учетом (1.1) и (1.20)
записывается в виде
1100
cqcY
+
=
Σ
α
, (1.25)
где
dzbcqc
l
y
∫
α
=
к
0
0
2 ; dzbcqc
l
y
∫
ϕ=
α
к
0
11
2 .
Используя уравнение (1.7), с учетом (1.25) и (1.23) получаем
зависимость угла атаки свободного самолета с упругим крылом от
перегрузки:
1
1111
11
0
1111
11
0
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
−=
bk
bc
c
bk
ac
Gn
y
α
. (1.26)
Подставляя это значение в выражение (1.23), будем иметь фор-
мулу для обобщенной координаты
1
q
, представляющей угол закру-
чивания упругого крыла самолета в полете согласно (1.20).
Далее по формуле (1.1) с учетом (1.20) можно определить для
этого случая распределение аэродинамической нагрузки
Y(z) по раз-
маху крыла.
Как видно из выражения (1.26),
∞
→
α
0
при условии
0)(
1111110
=
+
−
bcbkc . (1.27)
Из этого условия определяется критическая скорость диверген-
ции упругого крыла самолета в полете.
выбирать так, чтобы она удовлетворяла и второму условию (1.5). вия Потенциальная энергия кручения одной консоли крыла и ва- k11 − b11 = 0 . (1.24) риация работы действующих на нее погонных крутящих моментов Суммарная подъемная сила крыла (1.6) с учетом (1.1) и (1.20) записываются в виде записывается в виде lк lк 1 YΣ = α 0 c0 + q1c1 , (1.25) 2 ∫0 Π= GJ крϕ′2 dz , δA = ∫ M кр δϕdz . (1.21) 0 где На основании принципа возможных перемещений δΠ = δA с lк lк c0 = 2q ∫ c bdz ; c1 = 2q ∫ c αy bϕ1dz . α y учетом (1.20), (1.1) и (1.3) получаем уравнение 0 0 k11q1 = α 0 b1 + n y a1 + b11q1 , (1.22) Используя уравнение (1.7), с учетом (1.25) и (1.23) получаем где зависимость угла атаки свободного самолета с упругим крылом от lк lк перегрузки: k11 = ∫ GJ кр ϕ1′ dz ; a1 = g ∫ mσϕ1dz ; 2 −1 0 0 ⎛ c a ⎞⎛ cb ⎞ α 0 = n y ⎜⎜ G − 1 1 ⎟⎟⎜⎜ c0 + 1 1 ⎟⎟ . (1.26) lк lк ⎝ k11 − b11 ⎠⎝ k11 − b11 ⎠ b1 = q ∫ c αy beϕ1dz ; b11 = q ∫ c αy beϕ12 dz . 0 0 Подставляя это значение в выражение (1.23), будем иметь фор- Уравнение (1.22) получается также по методу Бубнова– мулу для обобщенной координаты q1 , представляющей угол закру- Галеркина при использовании аппроксимации (1.20), где функция чивания упругого крыла самолета в полете согласно (1.20). ϕ1 ( z ) обязательно должна удовлетворять обоим граничным услови- Далее по формуле (1.1) с учетом (1.20) можно определить для ям (1.5). этого случая распределение аэродинамической нагрузки Y(z) по раз- Из уравнения (1.22) находим маху крыла. Как видно из выражения (1.26), α 0 → ∞ при условии α 0 b1 + n y a1 q1 = . (1.23) c0 (k11 − b11 ) + c1b1 = 0 . (1.27) k11 − b11 Критический скоростной напор дивергенции (или критическое Из этого условия определяется критическая скорость диверген- число Маха) неподвижно закрепленного крыла определяется из усло- ции упругого крыла самолета в полете. 11 12
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 4
- 5
- 6
- 7
- 8
- …
- следующая ›
- последняя »