ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
15
с. 162; [2], с. 203) крыло заменяется вихревой системой, состоящей из
присоединенного вихря
)(z
Γ
, расположенного по линии центров
давления и пелены свободных вихрей интенсивности
dzd /
Γ
, сбе-
гающих с крыла и простирающихся по потоку от линии центров дав-
ления до бесконечности (рис. 2.2).
За счет этих непрерывно распределенных вдоль размаха полу-
бесконечных вихревых линий на поверхности крыла возникают до-
полнительные скорости скоса потока
)(zv
y
∆
, которые на основании
закона Био-Савара равны
∫
−
ζ
−ζ
ζΓ
π
=∆
2/
2/
/
4
1
)(
l
l
y
d
z
dd
zv
. (2.2)
В результате истинные углы атаки сечений крыла конечного размаха
будут
ζ
−ζ
ζΓ
π
−α=
∆
−α=α
∫
−
d
z
dd
UU
v
l
l
y
2/
2/
ист
/
4
1
. (2.3)
dz
d
Γ
0
b
2l
Γ
U
4b
b
кон
b
x
y
z
Рис. 2.2
16
На основании теоремы Жуковского погонная подъемная сила
ист
2
2
)(
α=
ρ
=Γρ=
α
bqcbc
U
UzY
yy
, (2.4)
где
2
2
Uq ρ= – скоростной напор;
α
y
c
– коэффициент подъемной
силы тонкого профиля с учетом сжимаемости потока:
2
M1
2
−
π
=
α
y
c .
Примем в качестве основной неизвестной функцию
)()()( zbzczy
y
=
. Тогда, используя (2.1) – (2.4), получаем основное
интегро-дифференциальное уравнение аэродинамики прямого крыла
конечного размаха в дозвуковом потоке
]
8
1
[
2/
2/
0
пр
∫
−
α
−ζ
ζ
ζπ
−ϕ+α=
l
l
y
z
d
d
dy
bcy
. (2.5)
Углы упругого закручивания крыла относительно оси жестко-
сти под действием погонных аэродинамических моментов (момента-
ми от веса крыла здесь для упрощения пренебрегаем)
qyeeYzm
=
⋅
=
)( (2.6)
можно определить из интегрального уравнения кручения ([2], с. 42)
ζζζζ=ϕ
∫
deyzCq
l 2/
0
)()(),(
, (2.7)
где
),(
ζ
zC – функция влияния при кручении закрепленной консоли;
она представляет угол закручивания в сечении
z от единичного кру-
тящего момента, приложенного в сечении
ζ
. При этом
),(),( zCzC
ζ
=
ζ
. Чтобы построить функцию влияния ),(
ζ
zC , сна-
с. 162; [2], с. 203) крыло заменяется вихревой системой, состоящей из На основании теоремы Жуковского погонная подъемная сила присоединенного вихря Γ(z ) , расположенного по линии центров ρU 2 Y ( z ) = ρUΓ = c y b = qc αy bα ист , (2.4) давления и пелены свободных вихрей интенсивности dΓ / dz , сбе- 2 гающих с крыла и простирающихся по потоку от линии центров дав- где q = ρU 2 2 – скоростной напор; c αy – коэффициент подъемной ления до бесконечности (рис. 2.2). силы тонкого профиля с учетом сжимаемости потока: 2π c αy = . y x dΓ 1 − M2 dz Примем в качестве основной неизвестной функцию Γ y ( z ) = c y ( z )b( z ) . Тогда, используя (2.1) – (2.4), получаем основное z интегро-дифференциальное уравнение аэродинамики прямого крыла bкон конечного размаха в дозвуковом потоке b b 4 b0 l 2 l/2 1 dy dζ ∫ α U y=c y пр b[α 0 + ϕ − ]. (2.5) 8π − l / 2 d ζ ζ − z Рис. 2.2 Углы упругого закручивания крыла относительно оси жестко- За счет этих непрерывно распределенных вдоль размаха полу- сти под действием погонных аэродинамических моментов (момента- бесконечных вихревых линий на поверхности крыла возникают до- ми от веса крыла здесь для упрощения пренебрегаем) полнительные скорости скоса потока ∆v y (z ) , которые на основании m( z ) = Y ⋅ e = qye (2.6) закона Био-Савара равны можно определить из интегрального уравнения кручения ([2], с. 42) l/2 1 dΓ / dζ l/2 ∆v y ( z ) = ∫ 4π − l / 2 ζ − z dζ . (2.2) ϕ = q ∫ C ( z , ζ ) y (ζ )e(ζ )dζ , (2.7) 0 В результате истинные углы атаки сечений крыла конечного размаха где C ( z , ζ ) – функция влияния при кручении закрепленной консоли; будут она представляет угол закручивания в сечении z от единичного кру- ∆v y 1 l/2 dΓ / dζ тящего момента, приложенного в сечении ζ. При этом α ист = α − U =α− 4πU ∫ −l / 2 ζ−z dζ . (2.3) C ( z, ζ ) = C (ζ, z ) . Чтобы построить функцию влияния C ( z , ζ ) , сна- 15 16
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 6
- 7
- 8
- 9
- 10
- …
- следующая ›
- последняя »