ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
13
В качестве частного случая получим решение, считая геомет-
рические (
b, e,
σ
), массовые (m) и упругие (
кр
GJ ) характеристики
крыла постоянными. Тогда в качестве аппроксимирующей функции
)(
1
z
ϕ
можно взять
к
1
2
sin)(
l
z
z
π
=ϕ
. (1.28)
Данная функция удовлетворяет граничным условиям (1.5).
Подставляя ее в формулы для коэффициентов уравнений (1.24) и
(1.27), получаем следующие значения критического скоростного на-
пора:
для первой задачи
elbc
GJ
q
y
2
к
кр
2
див
4
α
π
= ; (1.29)
для второй задачи
elbc
GJ
elbc
GJ
q
yy
2
к
кр
2
2
к
кр
2
2
див
3.1
)/324(
αα
π≈
π−
π
=
. (1.30)
Как видно, функция (1.28) является хорошей аппроксима-
цией для закрепленного крыла постоянного поперечного сече-
ния (она представляет точное решение при
див
qq
=
).
14
2. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ В
ДОЗВУКОВОМ ПОТОКЕ ПО РАЗМАХУ УПРУГОГО
ПРЯМОГО КРЫЛА КОНЕЧНОГО РАЗМАХА
2.1. Постановка задачи
Рассмотрим тонкое прямое крыло конечного размаха в дозву-
ковом потоке (рис. 2.1). Будем считать, что профили крыла являются
симметричными и что крыло не имеет геометрической и аэродина-
мической крутки. Геометрический угол атаки сеченая z = const упру-
гого
крыла запишем в виде
)()(
0
zz
ϕ
+
α
=
α
, (2.1)
где
0
α – угол атаки корневого сечения крыла при z = 0; )(zϕ –
функция углов упругого закручивания консоли крыла;
0)0( =
ϕ
. Эта
функция является неизвестной – она зависит от распределения аэро-
динамической нагрузки по размаху крыла, которое в свою очередь
зависит от углов атаки (2.1).
Запишем сначала уравнение аэродинамики для прямого крыла
конечного размаха. В соответствии с теорией несущей линии ([1],
Y
e
α
ц.д. ц.ж.
b
U
b(z)
O
y
z
x
2l
Рис. 2.1
В качестве частного случая получим решение, считая геомет- 2. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ В ДОЗВУКОВОМ ПОТОКЕ ПО РАЗМАХУ УПРУГОГО рические (b, e, σ ), массовые (m) и упругие ( GJ кр ) характеристики ПРЯМОГО КРЫЛА КОНЕЧНОГО РАЗМАХА крыла постоянными. Тогда в качестве аппроксимирующей функции 2.1. Постановка задачи ϕ1 ( z ) можно взять πz Рассмотрим тонкое прямое крыло конечного размаха в дозву- ϕ1 ( z ) = sin . (1.28) 2lк ковом потоке (рис. 2.1). Будем считать, что профили крыла являются симметричными и что крыло не имеет геометрической и аэродина- Данная функция удовлетворяет граничным условиям (1.5). мической крутки. Геометрический угол атаки сеченая z = const упру- Подставляя ее в формулы для коэффициентов уравнений (1.24) и гого крыла запишем в виде (1.27), получаем следующие значения критического скоростного на- пора: α( z ) = α 0 + ϕ( z ) , (2.1) для первой задачи где α 0 – угол атаки корневого сечения крыла при z = 0; ϕ(z ) – π2 GJ кр функция углов упругого закручивания консоли крыла; ϕ(0) = 0 . Эта qдив = ; (1.29) 4 bc αy lк2e функция является неизвестной – она зависит от распределения аэро- динамической нагрузки по размаху крыла, которое в свою очередь для второй задачи зависит от углов атаки (2.1). π2 GJ кр GJ qдив = α 2 ≈ 1.3π2 α кр2 . (1.30) x (4 − 32 / π ) bc y lк e 2 bc y lк e y Y e Как видно, функция (1.28) является хорошей аппроксима- l 2 α цией для закрепленного крыла постоянного поперечного сече- ния (она представляет точное решение при q = qдив ). O ц.д. ц.ж. z b b(z) U Рис. 2.1 Запишем сначала уравнение аэродинамики для прямого крыла конечного размаха. В соответствии с теорией несущей линии ([1], 13 14
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 5
- 6
- 7
- 8
- 9
- …
- следующая ›
- последняя »