Механика. Гурин В.В - 246 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТПУ | Томск

Составители: 

Рубрика: 

246
(3.5.128)
где – угол наклона винтовой линии зуба на основном цилиндре.
Действительно, как видно из рис. 4.3.30, при повороте шестерни, на-
пример, по направлению вращения часовой стрелки несколько увеличит-
ся длина контактной линии 1, но настолько же уменьшится длина ли-
нии 3. При этом длина контактной линии 2 не меняется. В результате, не-
зависимо от углового положения зубчатых колес суммарная длина кон-
тактных линий остается неизменной. Если указанное условие не соблю-
дается, величина будет периодически изменяться при вращении колес.
Поскольку в большинстве случаев коэффициент торцового перекры-
тия
не является целым числом, то рекомендуется проектировать переда-
чу так, чтобы целому числу равнялся коэффициент осевого перекрытия
.
При этом суммарная длина контактных линий
l
будет постоянной.
С небольшой погрешностью можно принять:
cos cos
b
. (4.3.115)
Тогда с учетом (4.3.114) и (4.3.115) формула (4.3.113) для опреде-
ления расчетной удельной нагрузки преобразуется к виду:
н
cos
n
KF
q
b
(4.3.116)
или, с учетом зависимости (4.3.109):
н
cos
t
KF
q
b
. (4.3.117)
Подставив значения
q
из (4.3.117),
пр
из (4.3.112) в форму-
лу (4.3.54), с учетом (4.3.58) получим формулу для проверочных расче-
тов косозубой передачи по контактным напряжениям:
2н пр
1
1
1,182cos
sin 2
H Hp
KT u E
d u b
(4.3.118)
Для проектных расчетов преобразуем формулу (4.3.118), учтя за-
висимости (4.3.62) и (4.3.65):
2
2н пр
3
2 2
cos
0,7 1
sin 2
H ba
KT E
a u
u
. (4.3.119)
4.3.5.5.3. Расчет зубьев по напряжениям изгиба
Данный расчет, как и расчет по контактной прочности, проводят
для нормального к зубу сечения
nn
(рис. 4.3.29). Так как в этом сечении
cos
b
b
l
b
l

Страницы