ВУЗ:
Составители:
74
Для расчётной схемы (рис. 1.38, б):
1964092,155
6
2
=+=
δ
+
δ
=σ
AA
A
NM
МПа;
0,242441,198
6
2
=+=
δ
+
δ
=σ
CC
C
NM
МПа.
Следует заметить, что напряжения во внутренних точках торовой
оболочки, вычисленные по безмоментной теории [17], будут
56,48
2
2
1
1
без
=
−
−
δ
=σ
rR
rR
pr
С
МПа
и близки по своему значению к растягивающим напряжениям, вычис-
ленных для кольца:
δ
=σ
C
C
N
.
Сопоставляя напряжённые состояния для двух расчётных схем,
приходим к выводу, что наличие радиального зазора
0
l
в расчётной
схеме (рис. 1.38, а) значительно снижает ресурс работы всего подпрес-
совочного устройства. Напряжение для этой расчётной схемы в месте
сопряжения пластины с оболочкой в 311,5/196 ≈ 1,6 раза больше, чем
напряжения в этом же сечении по схеме (рис. 1.38, б), а максимальные
напряжения в 443/242 ≈ 1,8 раза больше максимальных напряжений в
оболочке (рис. 1.38, б).
Поэтому в наиболее благоприятных условиях нагружения нахо-
дится конструкция подпрессовочного устройства, выполненного по
схеме (рис. 1.38, б), где кольцевые пластины без радиального зазора
(
0
0
=l
) полностью соприкасаются по поверхности силовых плит
пресс-форм.
Эти выводы подтверждаются испытаниями на подпрессовочных
устройствах, проведённых на вулканизационных пресс-формах форма-
торов-вулканизаторов ФВ1-500, работающих на ОАО "Ярославский
шинный завод". Конструкция подпрессовочного устройства, выпол-
ненная по схеме (рис. 1.38, а), выдержала 1500 циклов нагружения,
после чего произошло её разрушение. Данное число циклов N = 1500
соответствует, согласно кривой усталостной прочности для нержа-
веющей стали, напряжению σ
max
= σ
B
= 443 МПа.
Конструкция устройства, выполненная по рис. 1.38, б, позволяет
при максимальном напряжении σ
max
= 242 МПа в торовой оболочке
выдержать число циклов нагружения на порядок больше, чем по схеме
рис. 1.38, а. Поэтому при конструировании подпрессовочных уст-
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 72
- 73
- 74
- 75
- 76
- …
- следующая ›
- последняя »
