Инженерная оптимизация оборудования для переработки полимерных материалов. Клинков А.С - 72 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

72
Напряжения в пластине и кольце в меридиальном направлении бу-
дут складываться из изгибных напряжений и напряжений растяжения:
– для пластины
h
N
h
M
BABA
BA
+=σ
2
6
; (1.45)
– для кольца
δ
+
δ
=σ
ACAC
AC
NM
2
6
. (1.46)
В окружном направлении пластины и торовой оболочки также
возникают нормальные напряжения, одинаковые по знаку с напряже-
ниями, вычисленными по формулам (1.45), (1.46), но в
µ
раз меньше:
,,
0
AСAСBABA
σµ=σσµ=σ
где µ – коэффициент Пуассона для материала пластины оболочки.
Так как напряжения
σ
и
0
σ
для пластины и торовой оболочки
имеют общий знак, то эквивалентное напряжение по третьей гипотезе
прочности будет определяться максимальным напряжением, вычис-
ленным по формулам (1.45) или (1.46):
max31
III
э
σ=σ−σ=σ
.
Рассмотрим пример расчёта подпрессовочного устройства по
вышеприведённой методике для форматора-вулканизатора ФВ1-500,
работающего на ОАО "Ярославский шинный завод".
Исходные данные: p = 2,5 МПа, R = 0,814 м; R
1
= 0,317 м;
R
2
= 0,847 м; r
1
= 0,365 м; r
0
= 0,35 м; r
2
= 0,8 м; l
0
= 0,014 м; r = 0,0365 м;
h = 0,004 м; δ = 0,002; Θ
0
= 25°; с = 0,0154м; y
0
= 0,002 м; J
0
= 8J.
Материал подпрессовочного устройства – сталь 08Х13, σ
в
= 450 МПа;
Е = 25
⋅
10
5
МПа; µ = 0,3; цикл нагружения – пульсирующий [16].
По формулам (1.40) – (1.44) определяем коэффициенты канониче-
ских уравнений (1.35) для расчётной схемы (рис. 1.38, а):
;
1
1058,65
4
11
EJ
⋅=δ
;
1
100002,0
6
22
EJ
⋅=δ
;
1
1004,1
4
1221
EJ
⋅=δ=δ
;
1
875,24
1
EJ
p
p
−=∆
.
1
1037928,0
6
2
EJ
p
p
⋅−=∆
Подставляя значения коэффициентов в систему уравнений (1.35),
находим неизвестные усилия, отнесённые к единице длины:
x
1
= 112,818 Н/мм; x
2
= –1155,69 Н⋅мм/мм.

Страницы