ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
6
и
2
P
, линии действия которых параллельны соответственно осям y и z. При
этом
α
cos
1
⋅= PP
,
α
sin
2
⋅= PP
.
В результате мы приходим к схеме нагружения стержня, изображенной
на рис. 1.1, б.
Используя принцип независимости действия сил при упругом деформи-
ровании от схемы нагружения стержня, изображенной на рис. 1.1, б, перехо-
дим к рассмотрению двух схем – нагружение стержня силой
1
P
, лежащей в
главной плоскости
x
y −
(рис. 1.2, а), и нагружение стержня силой
2
P
, лежа-
щей в главной плоскости
x
z −
(рис. 1.2, б).
а) Схема нагружения в плоскости
x
y
−
б) Схема нагружения в плоскости
x
z
−
Рис. 1.2. Схемы нагружения стержня в плоскостях
x
y
−
и
x
z −
При нагружении стержня в плоскости
x
y
−
(рис. 1.2, а) в поперечном
сечении стержня, положение которого определяется координатой х
(
lx ≤≤0
), возникает изгибающий момент
z
M
, величина которого равна
α
cos)()(
1
⋅
−
−
=
−
−
=
xlPxlPM
z
. (1.1)
При нагружении стержня в плоскости
x
z
−
(рис. 1.2, б) в поперечном
сечении стержня, положение которого определяется координатой х
(
lx ≤≤0
), возникает изгибающий момент
y
M
, величина которого равна
α
sin)()(
2
⋅
−
−
=
−
−
=
xlPxlPM
y
. (1.2)
На рис. 1.3, а показано произвольное поперечное сечение стержня и
внутренние силовые факторы в этом сечении.
а) Поперечное сечение стержня б) Нулевая линия в поперечном сечении
Рис. 1.3. Внутренние силовые факторы и нулевая линия в поперечном сечении
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 4
- 5
- 6
- 7
- 8
- …
- следующая ›
- последняя »
