ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
33
(
0
М )
1
1
z⋅
=
l
EJ2
1
z⋅
, (
0
H )
1
1
z
⋅
=
2
6
l
EJ
1
z
⋅
, (Н
2
)
1
1
z
⋅
=
2
6
l
EJ
1
z⋅ ,
(
2
V )
1
1
z⋅ =
2
3
с
EJ
1
z
⋅
, (
0
V )
1
1
z
⋅
= –
2
3
с
EJ
1
z
⋅
,
11
r
1
z
⋅
= (
l
EJ4
+
с
EJ3
)
1
z⋅
.
На рис. 27, а представим заданную расчетную схему плоской рамы.
На рис. 27, б изобразим нагрузку и опорные реакции в узлах 0 и 2.
а) б)
Рис. 27. Схемы плоской рамы: а) заданная схема; б) заданная схема с опорными реакциями
Действительные значения опорных реакций M
0
, H
0
, V
0
, H
2
, V
2
(рис. 27, б)
складываются из опорных реакций, возникающих при угловом перемещении
узла 1 равным
1
z и опорных реакций от действующей нагрузки. При сложении
учитываем направления опорных реакций от единичного перемещения
1
z , а
также от действующей нагрузки (рис. 26). За положительное направление для
каждой реакции примем направление соответствующей опорной реакции от
действующей нагрузки.
Действительные значения опорных реакций определяются как
М
0
= М
0р
– (
0
М )
1
1
z⋅
,
0
H =
р0
H – (
0
H )
1
1
z
⋅
,
0
V =
p0
V + (
0
V )
1
1
z⋅ ,
Н
2
= Н
2р
+ (Н
2
)
1
1
z
⋅
,
2
V =
p2
V + (
2
V )
1
1
z
⋅
.
Зная заданную нагрузку и опорные реакции, традиционным способом оп-
ределяем внутренние силовые факторы в поперечных сечениях стержневых
участков плоской рамы.
Продольная сила в поперечных сечениях плоской рамы определяется как
N
= –
0
V , ax ≤≤
1
0 ;
N
= –
0
V , bx
≤
≤
2
0 ;
N
= – Н
2
, cx
≤
≤
3
0 ,
где х
1
, х
2
, х
3
– координаты поперечных сечений на участках a, b и c (положе-
ние сечения определяется от начала соответствующего участка).
Поперечная сила в поперечных сечениях плоской рамы определяется как
y
Q = Н
0
,
ax ≤≤
1
0
;
y
Q = Н
0
– Р,
bx
≤
≤
2
0
;
y
Q =
0
V –
3
xq ⋅
,
cx
≤
≤
3
0
.
Изгибающий момент в поперечных сечениях плоской рамы определяется
как
100
xHMM
z
⋅+−= , ax ≤≤
1
0 ;
2200
)( xPxaHMM
z
⋅
−
+
⋅
+
−
=
, bx
≤
≤
2
0 ,
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 31
- 32
- 33
- 34
- 35
- …
- следующая ›
- последняя »
