Расчет статически неопределимой плоской рамы методом перемещений. Манжосов В.К. - 44 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

44
2.7. Определение внутренних силовых факторов в поперечных
сечениях плоской рамы
Представим заданную расчетную схему плоской рамы (рис. 39, а).
На рис. 39, б изобразим нагрузку и опорные реакции в узлах 0 и 2.
а) б)
Рис. 39. Схемы плоской рамы: а) заданная схема; б) заданная схема с опорными реакциями
Зная заданную нагрузку и опорные реакции, традиционным способом оп-
ределяем внутренние силовые факторы в поперечных сечениях стержневых
участков плоской рамы.
Продольная сила в поперечных сечениях плоской рамы определяется как
N
= –
0
V = – 19,375 кН,
ax
≤
≤
1
0
;
N
= –
0
V = – 19,375 кН,
bx
≤
≤
2
0
;
N
= 0, cx
≤
≤
3
0 ,
где х
1
, х
2
, х
3
– координаты поперечных сечений на участках a, b и c (положе-
ние сечения определяется от начала соответствующего участка).
Поперечная сила в поперечных сечениях плоской рамы определяется как
y
Q = Н
0
= 20 кН, ax ≤≤
1
0 ;
y
Q = Н
0
– Р = 20 – 20 = 0, bx ≤≤
2
0 ;
y
Q =
0
V –
3
xq ⋅ = 19,375 – 20·х
3
, cx
≤
≤
3
0 ;
y
Q = 19,375 кН при х
3
= 0;
y
Q = – 20,625 кН при х
3
= с = 2 м.
Изгибающий момент в поперечных сечениях плоской рамы определяется
как
100
xHMM
z
⋅
+−
=
= – 18,75 + 20·х
1
, ax
≤
≤
1
0 ;
M
z
= – 18,75 кНм при х
1
= 0; M
z
= 1,25 кНм при х
1
= а = 1м;
2200
)( xPxaHMM
z
⋅
−+⋅+−= = – 18,75 + 20·(1 + х
2
) – 20·х
2
, bx
≤
≤
2
0 ;
M
z
= 1,25 кНм,
bx
≤
≤
2
0
;
2
332
)(
2
1
)( xcqxcVM
z
−−−⋅=
= 20,625·(2 – х
3
) –
2
3
)2(20
2
1
х−⋅
, cx
≤
≤
3
0 ;
M
z
= 1,25 кНм при х
3
= 0; M
z
= 10,625 кНм при х
3
= 1м; M
z
= 0 при х
3
= 2 м.

Страницы