Проектирование встраиваемых механизмов подъема и передвижения талей. Майникова Н.Ф. - 24 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Следовательно,
тр
М =
кр
βМ = (0,5
ср
µDk +
0
r tgρ )
N
.
По известной зависимости между крутящим моментом и осевым усилием в винтовой
паре имеем:
N = M
кр
/r
0
ρ)(αtg
+
,
где α – угол подъема винтовой линии.
Тогда
]ρ)(αtgβρtg[
2
0
ср
+−
µ
=
k
r
D .
Значения D
н
и D
вн
следует выбирать, исходя из допустимого удельного давления [g] по
табл. 3.
Удельное давление на дисках
g = N/ ≤− π])(25,0[
2
вн
2
н
DD [g].
3. Характеристики материалов
Материал пары
Коэффициент трения
при удельном давлении
g < 1,5 МПа
на поверхностях,
работающих в масляной
ванне
Допустимое
удельное давление
для спускных
тормозов
[g], МПа
Допустимая температура
нагрева на поверхностях
трения, °С
чугун 0,5
Тканная
лента
сталь
0,12
0,5
200
чугун 0,4 Вальцо-
ванная
лента
сталь
0,16
0,5
200
чугун
Металл
сталь
0,06 – 150
2.5. КОНСТРУКЦИЯ КОЛОДОЧНОГО ТОРМОЗА
Для обеспечения условия удержания груза на весу, при аварийном отключении элек-
троэнергии в механизме подъема предусматриваются колодочные или дисковые тормоза
(pис. 12). Между лопаткой растормаживающего пальца и регулировочными винтами преду-
смотрен зазор ∆ = 0,5…0,6 мм для нормальной работы тормоза.
В полости тормозного шкива обычно размещаются крыльчатки центробежного венти-
лятора, создающие циркуляцию воздуха, необходимую для отвода тепла, выделяемого гру-

Страницы