ВУЗ:
Составители:
47
Рис. 2.12 является хорошей графической иллюстрацией неустойчивости
решения обратной задачи в виде (2.37).
В строительной практике термическое сопротивление теплопередаче
ограждающих конструкций всегда определяют по формуле (2.35).
Рис. 2.12. Иллюстрация к определению термического сопротивления
ограждающей конструкции согласно формуле (2.37); истинное значение
-1 2
2 Вт м K
t
R = при
o
20 C
a
out
T =− и
o
19.19 C
w
out
T =−
На примере тепловизионной диагностики дымовых труб показано, что
ИК термография более пригодна для оценки локальных вариаций
термического сопротивления стенок, нежели для определения ее
абсолютного значения. Действительно, если на наружной поверхности
измерить с помощью тепловизора величину поверхностного температурного
градиента
w
out
T∆ в зоне предполагаемого дефекта, то соответствующее ему
изменение термического сопротивления можно найти по формуле:
w
out
a
in
a
outout
tout
in
out
t
w
out
w
outt
T
TT
R
R
T
TR ∆
−
++
=
∂
∂
∆=∆
)(
)1(
/
2
α
α
α
α
. (2.38)
Например, для типичной дымовой трубы (
-1 2
1.37 Вт м K
t
R =
), неточное
определение входных параметров, входящих в формулу (2.37), приводит к
основной погрешности определения термического сопротивления, равной
-1 2
0.26 Вт м K
t
R∆=
, что составляет 19% от полного термического
сопротивления. При этом совершенно не реализуется относительно высокое
температурное разрешение тепловизора; более того, такие большие
флуктуации
t
R могут иметь место, например, только при полном разрушении
футеровочного слоя ствола трубы. Если значение
t
R априорно известно,
например, из технической документации, чувствительность тепловизионной
диагностики к изменениям
t
R согласно формуле (2.38) может достигать
KmВтR
t
21
032.0
−
=∆ , или 2.3% от полного термического сопротивления.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 45
- 46
- 47
- 48
- 49
- …
- следующая ›
- последняя »
