ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
127
вала ПКП
1
4000
−
=
минn
вщ
с учетом частоты вращения турбины ком-
плексной гидродинамической передачи и передаточного числа ревер-
са. Следовательно, в проектируемой ПКП на
I
передаче частоты вра-
щения всех основных звеньев и относительные частоты вращения са-
теллитов планетарных рядов не превышают допустимых значений.
Поскольку включение
I
передачи осуществляется двумя тормо -
зами
Т
1
и
Т
2
, то суммарный расчетный момент трения двух тормозов
Σ
T
M
определяется по выражению (3.4).
.5,3)15,4()1(
121
вщвщвщTTT
МMuMMMM
=−=−=+=
Σ
Тормозной момент, действующий на эпицикл первого планетар-
ного ряда,
.0,22
1111
вщвщасТ
ММкМММ
=⋅===
Тогда тормозной момент, развиваемый тормозом
Т
2
,
.5,10,25,3
12
вщвщвщТТТ
ММММММ
=−=−=
Σ
Солнечная шестерня первого планетарного ряда на
I
передаче
нагружена крутящим моментом
,
1
вща
ММ
=
а второго планетарного ряда – крутящим моментом
.5,1
22
вщТа
МММ
==
Вторая передача.
Для ее реализации включены тормоз
Т
1
и
блокировочный фрикцион
Ф
3
(см. рис. 3.29). Под нагрузкой работают
планетарные ряды
1
и
2
(рис. 3.31,
б
). Работа ПКП описывается пер-
вым уравнением системы (3.36), так как все звенья планетарного ряда
2
сблокированы блокировочным фрикционом
Ф
3
и вращаются с час-
тотой вращения водила планетарного ряда
1
. Учитывая кинематиче-
ские связи (
0
1
=
c
n
,
вмвcва
nnnnn
====
1222
), передаточное число
2
u
ПКП на
II
передаче определяется зависимостью
.0,31
12
=+= кu
Частота вращения основных звеньев ПКП и относительная час-
тота вращения сателлитов на этой передаче не превышают допусти-
мых пределов.
−1 вала ПКП nвщ = 4000 мин с учетом частоты вращения турбины ком- плексной гидродинамической передачи и передаточного числа ревер- са. Следовательно, в проектируемой ПКП на I передаче частоты вра- щения всех основных звеньев и относительные частоты вращения са- теллитов планетарных рядов не превышают допустимых значений. Поскольку включение I передачи осуществляется двумя тормо- зами Т1 и Т2, то суммарный расчетный момент трения двух тормозов M TΣ определяется по выражению (3.4). M TΣ = M T 1 + M T 2 = M вщ (u1 − 1) = M вщ ( 4,5 − 1) = 3,5 М вщ . Тормозной момент, действующий на эпицикл первого планетар- ного ряда, М Т 1 = М с1 = М а1 к1 = М вщ ⋅ 2 = 2,0 М вщ . Тогда тормозной момент, развиваемый тормозом Т2, М Т 2 = М ТΣ − М Т 1 = 3,5 М вщ − 2,0 М вщ = 1,5 М вщ . Солнечная шестерня первого планетарного ряда на I передаче нагружена крутящим моментом М а1 = М вщ , а второго планетарного ряда – крутящим моментом М а 2 = М Т 2 = 1,5 М вщ . Вторая передача. Для ее реализации включены тормоз Т1 и блокировочный фрикцион Ф3 (см. рис. 3.29). Под нагрузкой работают планетарные ряды 1 и 2 (рис. 3.31,б). Работа ПКП описывается пер- вым уравнением системы (3.36), так как все звенья планетарного ряда 2 сблокированы блокировочным фрикционом Ф3 и вращаются с час- тотой вращения водила планетарного ряда 1. Учитывая кинематиче- ские связи ( nc1 = 0 , nа 2 = nв 2 = nc 2 = nв1 = nвм ), передаточное число u 2 ПКП на II передаче определяется зависимостью u 2 = 1 + к1 = 3,0 . Частота вращения основных звеньев ПКП и относительная час- тота вращения сателлитов на этой передаче не превышают допусти- мых пределов. 127
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 125
- 126
- 127
- 128
- 129
- …
- следующая ›
- последняя »