Подшипники. Шарипов В.М. - 17 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

МАМИ | Москва

Составители: 

Рубрика: 

17
нашем случае коэффициент радиальной нагрузки
67,0
=
X
, а коэффициент
осевой нагрузки
5,21567,067,0
0
===
CtgCtgY
α
.
Приведенная осевая сила в левой опоре
Xa
FF
=
.
После подстановки значений
r
F
и
a
F
на каждой рабочей передаче в
выражение (2) получим:
на I передаче
+⋅⋅=+=
3430167,0()(
111 ТБar
КKFYFVXP
1101513,1)24705,2
=⋅⋅⋅+
Н;
на II передаче
+⋅⋅=+=
3080167,0()(
222 ТБar
КKFYFVXP
2,990413,1)22225,2
=⋅⋅⋅+
Н;
на III передаче
+⋅⋅=+=
2770167,0()(
333 ТБar
КKFYFVXP
7,888613,1)20005,2
=⋅⋅⋅+
Н;
на IV передаче
+⋅⋅=+=
2500167,0()(
444 ТБar
КKFYFVXP
5,802713,1)18005,2
=⋅⋅⋅+
Н.
5. Определим по выражению (5) коэффициент режима нагружения
=
=
∑
=
3
1
3
1
m
i
ii
H
L
L
P
P
K
87,0
4,725
4,86
11015
5,8027
4,725
28,233
11015
7,8886
4,725
84,279
11015
2,9904
4,725
88,125
11015
11015
3
3333
=
⋅
+⋅
+⋅
+⋅
=
.
6. Определяем по выражению (6) приведенную эквивалентную нагруз-
ку на подшипники левой опоры
1,958387,011015
1
=⋅==
HПР
KPP
Н.
7. Определяем по выражению (1) потребную динамическую гр узоподъ-
емность спаренных подшипников левой опоры
691324,7251,9583
33,3
1
1
=⋅==
Р
ПРТР
LPC
Н.
8. Определяем по выражению (7) суммарную динамическую грузо-
подъемность конических радиально-у порных подшипников левой опоры.
97283567422
97
1
9/7
=⋅==
CiC
Н.
Здесь
56742
1
==
r
CC
Н;
2
=
i
.
Так как оказалось, что
СC
ТР
<
, то два подшипника № 7211 радиально-
                                            17
нашем случае коэффициент радиальной нагрузки X = 0,67 , а коэффициент
осевой нагрузки
                       Y = 0,67 Ctgα = 0,67 Ctg15 0 = 2,5 .
     Приведенная осевая сила в левой опоре Fa = FX .
     После подстановки значений Fr и Fa на каждой рабочей передаче в
выражение (2) получим:
     на I передаче
              P1 = ( X V Fr1 + Y Fa1 ) K Б К Т = (0,67 ⋅ 1 ⋅ 3430 +
                                                    + 2,5 ⋅ 2470) ⋅ 1,3 ⋅ 1 = 11015 Н;

      на II передаче
              P2 = ( X V Fr 2 + Y Fa 2 ) K Б К Т = (0,67 ⋅ 1 ⋅ 3080 +
                                                   + 2,5 ⋅ 2222) ⋅ 1,3 ⋅ 1 = 9904,2 Н;
      на III передаче
              P3 = ( X V Fr 3 + Y Fa 3 ) K Б К Т = (0,67 ⋅ 1 ⋅ 2770 +
                                                       + 2,5 ⋅ 2000) ⋅ 1,3 ⋅ 1 = 8886,7 Н;
      на IV передаче
              P4 = ( X V Fr 4 + Y Fa 4 ) K Б К Т = (0,67 ⋅ 1 ⋅ 2500 +
                                                      + 2,5 ⋅ 1800) ⋅ 1,3 ⋅ 1 = 8027,5 Н.
      5. Определим по выражению (5) коэффициент режима нагружения
                                             3
                                     m
                                       P  L
                          K H = 3 ∑  i  i =
                                  i =1  P1  L

   11015  3 125,88  9904,2  3 279,84  8886,7  3 233,28  8027,5  3 86,4 
= 
 3           ⋅      +         ⋅       +         ⋅       +         ⋅       = 0,87 .
   11015  725,4  11015  725,4  11015  725,4  11015  725,4 
      6. Определяем по выражению (6) приведенную эквивалентную нагруз-
ку на подшипники левой опоры
                   PПР = P1 K H = 11015 ⋅ 0,87 = 9583,1 Н.
      7. Определяем по выражению (1) потребную динамическую грузоподъ-
емность спаренных подшипников левой опоры
                                 1                     1

                   CТР = PПР L = 9583,1 ⋅ 725,4
                                 Р                    3, 33
                                                              = 69132 Н.
     8. Определяем по выражению (7) суммарную динамическую грузо-
подъемность конических радиально-упорных подшипников левой опоры.
                       C = i 7 / 9 C1 = 2 7 9 ⋅ 56742 = 97283 Н.
Здесь C1 = C r = 56742 Н; i = 2 .
      Так как оказалось, что CТР < С , то два подшипника № 7211 радиально-

Страницы