Проектирование ходовых систем тракторов. Шарипов В.М - 35 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

МАМИ | Москва

Составители: 

Рубрика: 

35
Напряжение изгиба зуба в опасном сечении, находящемся в его
основании,
,][
6
2
и
Ри
и
аb
hР
W
М
σσ
≤==
где
h
- высота зуба;
а
- ширина основания зуба;
МПа600...500][ =
и
σ
- допускаемое напряжение изгиба.
Контактные напряжения в месте контакта цевки с зубом
,][
2
cos
418,0
21
21
к
ц
ц
Р
к
rR
rR
ЕЕ
ЕЕ
b
Р
σ
θ
σ
≤
±
⋅
+
⋅=
где
1
Е
и
2
Е
- модуль упругости соответственно материала зубчатого
венца колеса и цевки звена гусеницы;
МПа101,2
5
21
⋅== ЕЕ
;
θ
- угол
давления, заключенный между нормалью к профилю зуба и осью зве-
на гусеницы;
R
и
ц
r
- радиус кривизны соответственно зуба ведущего
колеса и цевки звена гусеницы; знак “+” для зуба с выпуклым профи-
лем, а “-” – с вогнутым;
МПа3000...2500][
=
к
σ
- допускаемое кон-
тактное напряжение.
В ФГУП НАТИ разработана система автоматизированного про-
ектирования ведущих колес гусеничных тракторов.
Болты крепления зубчатых венцов к ступице колеса рассчиты-
вают на растяжение.
Условие несдвигаемости стыка (рис. 14) определяется выраже-
нием
оТб
RGrifnF
ϕ
65,0
3
≥
,
где
3
F
- сила затяжки одного болта;
n
- число болтов крепления одно-
го зубчатого венца;
2,0=f
- коэффициент трения для стальных по-
верхностей при сухом трении;
i
- число зубчатых венцов, закреплен-
ных на ступице колеса;
б
r
- радиус расположения болтов.
Тогда необходимая сила затяжки одного болта
.
65,0
б
оТ
З
rinf
RG
F
ϕ
≥
Внутренний диаметр резьбы болта из условия ограничения в
нем напряжений растяжения
,
][
4
1
Р
З
сF
d
σπ
=
мм
Здесь
3,1=с
коэффициент, учитывающий напряжение кручения в 
     Напряжение изгиба зуба в опасном сечении, находящемся в его
основании,
                         М     6 РР h
                    σи = и =          ≤ [σ ]и ,
                         W      b а2
где h - высота зуба; а - ширина основания зуба; [σ ]и = 500...600 МПа
- допускаемое напряжение изгиба.
     Контактные напряжения в месте контакта цевки с зубом
                              РР    2 Е1 Е 2 R ± rц
              σ к = 0,418         ⋅         ⋅       ≤ [σ ]к ,
                            b cosθ Е1 + Е 2 R rц

где Е1 и Е 2 - модуль упругости соответственно материала зубчатого
венца колеса и цевки звена гусеницы; Е1 = Е2 = 2,1 ⋅10 МПа ; θ - угол
                                                      5


давления, заключенный между нормалью к профилю зуба и осью зве-
на гусеницы; R и rц - радиус кривизны соответственно зуба ведущего
колеса и цевки звена гусеницы; знак “+” для зуба с выпуклым профи-
лем, а “-” – с вогнутым; [σ ]к = 2500...3000 МПа - допускаемое кон-
тактное напряжение.
     В ФГУП НАТИ разработана система автоматизированного про-
ектирования ведущих колес гусеничных тракторов.
     Болты крепления зубчатых венцов к ступице колеса рассчиты-
вают на растяжение.
     Условие несдвигаемости стыка (рис. 14) определяется выраже-
нием
                       F3 n f i rб ≥ 0,65 GТ ϕ Rо ,
где F3 - сила затяжки одного болта; n - число болтов крепления одно-
го зубчатого венца; f = 0,2 - коэффициент трения для стальных по-
верхностей при сухом трении; i - число зубчатых венцов, закреплен-
ных на ступице колеса; rб - радиус расположения болтов.
     Тогда необходимая сила затяжки одного болта
                                   0,65 GТ ϕ Rо
                            FЗ ≥                .
                                      f n i rб
     Внутренний диаметр резьбы болта из условия ограничения в
нем напряжений растяжения
                              4 FЗ с
                        d1 =         ,
                             π [σ ]Р мм
Здесь с = 1,3 коэффициент, учитывающий напряжение кручения в
                                                                   35

Страницы