Проектирование механических, гидромеханических и гидрообъемных передач тракторов. Шарипов В.М. - 19 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

МАМИ | Москва

Составители: 

Рубрика: 

19
Тогда выражение (1.8) примет вид:
][
*
max
ϑϑϑϑ
≤+=
V
. (1.12)
Для обеспечения заданного теплового режима работы накладок
сцепления принимают
][
max
ϑ
ϑ
=
.
Тогда для поддержания заданного теплового режима работы на-
кладок необходимая площадь охлаждения ведущего диска
,
)]([
)1(
'
охлVV
LдТП
в
t
КL
А
σϑϑ
α
−
−
=
(1.13)
где
[][]
*
ϑϑϑ
−=
V
.
Если для наиболее часто встречающегося в эксплуатации режи-
ма нагружения сцепления принять, что
][
ϑ
является температурой,
при которой фрикционные накладки обладают максимальной износо-
стойкостью, то расчетное значение
в
А
по выражению (1.13) , обеспе-
чит работу накладок в зоне этой температуры.
Следовательно, предложенный подход позволяет создавать кон-
струкции сцеплений с наиболее полным использованием потенциаль-
ных возможностей фрикционных накладок сопротивляться изнаши-
ванию.
1.4. Расчет долговечности фрикционных накладок
сцепления
Износостойкость фрикционных накладок сцепления характери-
зуется энергетической интенсивностью изнашивания
j
, зависящей от
максимальной температуры
max
ϑ
поверхности трения.
Величину
j
определяют при испытаниях фрикционных накла-
док натурных размеров на стендах или их малогабаритных образцов
на машинах трения.
В настоящее время в тракторах, выпускаемых в России, приме-
няют сцепления с асбофрикционными накладками шифра 56.
График зависимости
)(
max
ϑ
fj
=
для асбофрикционного мате-
риала шифра 56 (Россия) и безасбестового полимерного фрикционно-
го материала шифра F-202 (Франция) представлен на рис.1.3.
Долговечность накладок сцепления
ч
NLjK
ALH
h
m
i
iiiLп
ah
,
1
∑
=
Σ
=
(1.14) 
     Тогда выражение (1.8) примет вид:
                     ϑmax = ϑV + ϑ * ≤ [ϑ ] .          (1.12)
     Для обеспечения заданного теплового режима работы накладок
сцепления принимают ϑmax = [ϑ ] .
     Тогда для поддержания заданного теплового режима работы на-
кладок необходимая площадь охлаждения ведущего диска
                           (1 − α ТП ) L К Lд
                     Ав =                        ,   (1.13)
                          ([ϑV ] − ϑV' ) σ t охл
где [ϑV ] = [ϑ ] − ϑ .
                    *


     Если для наиболее часто встречающегося в эксплуатации режи-
ма нагружения сцепления принять, что [ϑ ] является температурой,
при которой фрикционные накладки обладают максимальной износо-
стойкостью, то расчетное значение Ав по выражению (1.13) , обеспе-
чит работу накладок в зоне этой температуры.
     Следовательно, предложенный подход позволяет создавать кон-
струкции сцеплений с наиболее полным использованием потенциаль-
ных возможностей фрикционных накладок сопротивляться изнаши-
ванию.

     1.4. Расчет долговечности фрикционных накладок
                         сцепления
     Износостойкость фрикционных накладок сцепления характери-
зуется энергетической интенсивностью изнашивания j , зависящей от
максимальной температуры ϑmax поверхности трения.
     Величину j определяют при испытаниях фрикционных накла-
док натурных размеров на стендах или их малогабаритных образцов
на машинах трения.
     В настоящее время в тракторах, выпускаемых в России, приме-
няют сцепления с асбофрикционными накладками шифра 56.
     График зависимости j = f (ϑmax ) для асбофрикционного мате-
риала шифра 56 (Россия) и безасбестового полимерного фрикционно-
го материала шифра F-202 (Франция) представлен на рис.1.3.
     Долговечность накладок сцепления
                                 H Lh Aa
                        h=                       ,ч
                                  m                   (1.14)
                             K Lп ∑ ji Li N Σi
                                 i =1



                                                                19

Страницы