Проектирование механических, гидромеханических и гидрообъемных передач тракторов. Шарипов В.М. - 45 стр.

                                                 2
                                           hγ       π n
                       р м = m ω Rср =
                             2
                                               Rср       .
                                            g        30 
Здесь Rср = ( Rn 2 + Rn1 ) / 2 - средний радиус столбика жидкости высо-
той h (см. рис. 1.14), м; n - частота вращения внутреннего барабана
сцепления, соответствующая частоте вращения вала двигателя на но-
минальном режиме, мин-1.
     Приравнивая правые части выражений (1.28) и (1.29) и, решая
их относительно Ао , получим
                                      2 π Rс b q i
                                Ао =                 .
                                     µо 2 g р м / γ
     Задаваясь количеством отверстий Z о во внутреннем барабане
сцепления, определим диаметр одного отверстия
                                    4 Ао
                             dо =        .
                                    Zо π
     Расчетное значение диаметра d о отверстия гарантирует необхо-
димый удельный расход q масла через поверхности трения сцепле-
ния для обеспечения граничного трения и необходимый отвод тепло-
ты маслом через канавки, выполненные на поверхностях трения дис-
ков.
     В настоящее время широкое распространение начинают полу-
чать фрикционные сцепления с гидравлическим нажатием с принуди-
тельным жидкостным охлаждением дисков. В этих конструкциях по-
дача масла на поверхности трения осуществляется принудительно с
помощью насоса. При этом в зависимости от режима работы сцепле-
ния подачу масла можно регулировать. Такие конструкции могут
обеспечивать длительное буксование сцепления без потери его рабо-
тоспособности.




                                                                    45