Электробезопасность. Скляров Н.Е - 163 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

где I
К
— ток КЗ, проходящий по петле фаза — нуль, А; Z
Н, З
— по-
лное сопротивление участка нулевого защитного проводника, обтекаемого
током I
К
, Ом (т. е. участка АВ):
R
Н, З
и X
Н, З
— активное и внутреннее индуктивное сопротивления
нулевого защитного проводника (участка АВ), Ом.
На другом участке нулевого защитного проводника (ближе к источ-
нику энергии) напряжение будет изменяться от U
H
до 0 по прямой линии
(рисунок 6.10).
Эти напряжения будут существовать в течение аварийного периода,
т. е. с момента замыкания фазы на корпус до автоматического отключения
поврежденной установки от сети.
Если для упрощения пренебречь сопротивлением обмоток источника
тока и индуктивным сопротивлением петли фаза — нуль, а также считать,
что фазный и нулевой защитный проводники обладают лишь активными
сопротивлениями R
Ф
, R
Н,З
, Ом, то (6.1) примет вид
Если принять R
Н, З
≤ 2R
Ф
(что обычно имеет место в практических
условиях), то U
Н
≤ (2/3)U
Ф
. Например, в сети 380/220В при R
Н, З
= 2R
Ф
на-
пряжение относительно земли участка нулевого защитного проводника,
находящегося за местом замыкания, и всех присоединенных к нему (т. е.
зануленных) металлических частей составит U
Н
= (2/3)
∗
220 = 147 В. Оче-
видно, что при этом создается реальная угроза поражения людей электри-
ческим током.
Чтобы уменьшить это напряжение, надо снизить R
Н, З
, т. е. увеличить
сечение нулевого защитного проводника. Например, чтобы снизить U
Н
до
40В при U
Ф
= 220 и 380В, необходимо согласно (6.2) иметь нулевой защи-
тный проводник (из того же материала, что и фазный) сечением, в 4,25 и 8
раз превышающим сечение фазного, что, безусловно, экономически неце-
лесообразно.
Если нулевой защитный проводник будет иметь повторное заземле-
ние с сопротивлением r
п
, Ом (на рисунке 6.10. это заземление показано
пунктиром), то U
Н
снизится до значения, В, 
      где IК — ток КЗ, проходящий по петле фаза — нуль, А; ZН, З — по-
лное сопротивление участка нулевого защитного проводника, обтекаемого
током IК, Ом (т. е. участка АВ):



       RН, З и XН, З — активное и внутреннее индуктивное сопротивления
нулевого защитного проводника (участка АВ), Ом.
       На другом участке нулевого защитного проводника (ближе к источ-
нику энергии) напряжение будет изменяться от UH до 0 по прямой линии
(рисунок 6.10).
       Эти напряжения будут существовать в течение аварийного периода,
т. е. с момента замыкания фазы на корпус до автоматического отключения
поврежденной установки от сети.
       Если для упрощения пренебречь сопротивлением обмоток источника
тока и индуктивным сопротивлением петли фаза — нуль, а также считать,
что фазный и нулевой защитный проводники обладают лишь активными
сопротивлениями RФ, RН,З, Ом, то (6.1) примет вид




      Если принять RН, З ≤ 2RФ (что обычно имеет место в практических
условиях), то UН ≤ (2/3)UФ. Например, в сети 380/220В при RН, З = 2RФ на-
пряжение относительно земли участка нулевого защитного проводника,
находящегося за местом замыкания, и всех присоединенных к нему (т. е.
зануленных) металлических частей составит UН = (2/3) ∗ 220 = 147 В. Оче-
видно, что при этом создается реальная угроза поражения людей электри-
ческим током.
      Чтобы уменьшить это напряжение, надо снизить RН, З, т. е. увеличить
сечение нулевого защитного проводника. Например, чтобы снизить UН до
40В при UФ = 220 и 380В, необходимо согласно (6.2) иметь нулевой защи-
тный проводник (из того же материала, что и фазный) сечением, в 4,25 и 8
раз превышающим сечение фазного, что, безусловно, экономически неце-
лесообразно.
      Если нулевой защитный проводник будет иметь повторное заземле-
ние с сопротивлением rп, Ом (на рисунке 6.10. это заземление показано
пунктиром), то UН снизится до значения, В,

Страницы