ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Так как принятый шаг поперечных стержней S=10 см
меньше полученных S и S
max
и по конструктивным
соображениям его увеличивать нельзя. Тогда в крайних
четвертях пролета марша, принимаем шаг поперечных
стержней S=100 мм, в средней части пролета S=200 мм.
Плинту марша по конструктивным соображениям
армируют сеткой – С 4 Вр-I-100 / 3Вр-I-100, а в верху
продольных ребер – монтажные стержни 2 Ø4Вр-I; верхняя
арматура- 9Ø4Вр-I As=1,13 см². Плита монолитно связана
со ступенями, которые армируют по конструктивным
соображениям. Диаметр рабочей арматуры ступеней с
учетом транспортных и монтажных воздействий назначают
в зависимости от длины ступеней при l
st
=1÷1,4 м – Ø6мм; l
st
=15÷1,9м-Ø7÷8 мм; l
st
= 2-2,4м – Ø8÷10 мм. Хомуты
выполняют из арматуры Ø4÷6 мм шагом 200 мм.
Расчет по II-ой группе предельных состояний (по
трещиностойкости и прогибам) производится как для
сборных ребристых плит перекрытий.
Расчет по зыбкости
Проверка зыбкости заключается в том, чтобы прогиб
от непродолжительного действия груза 1000Н (добавочного
к полной нормативной нагрузке) не превышал 0,7 мм.
Нормативная полная нагрузка на 1 м длины марша
q
n
=(q
n
+p
n
)acos£=
(3,6+4)·1,05·0,867=6,92 кН/м.
Усилия от полной нормативной нагрузки:
Мn=q
n
l
2
/ 8= 6,92·3
2
/ 8 = 7,78 кН·м.
Изгибающий момент: М=Мn +Nl
0
/4 = 7,78+1000·3/
/4=7780+750=8530Нм =8,530кН·м.
Коэффициент δ
m
=M / вho²R
в,ser
=
=853000 /16·14,5
2
·11(100)=0,231;
Относительная высота сжатой зоны определяется по
формуле:
ξ=1 / β+[1+5(δ
m
+ λ] / 10µ£),
где λ= φ
ƒ
(1-h’
ƒ΄
/ 2ho)=0,52(1-3/2·14,5)=0,47;
при кратковременном действии нагрузки (ν=0,45),
φ
ƒ
= (
'
f
в -в)
'
f
h +α/2ν(As΄+Asp΄) / вho =
=(52-16)3+10,2/2·0,45(1,13+0) / 16·14,5=0,52;
Коэффициент армирования:
µ=As / вho= 3,08 /16·14,5=0,013<0,02.
ξ= 1 / 1,8+[1+5(0,231+0,47] / 10·0,013·10,2)=0,192;
плечо внутренней пары сил:
Z=ho[1- ((
'
f
h
/ho)φ
ƒ
+ξ² / 2(φ
ƒ
+ξ))]=
=14,5 [1-((3/14,5)0,52+0,192² /2(0,52+0,192))]=13,02 см;
Определяют коэффициент:
m
ϕ
= R
вt,ser
W
pl
/ M;
W
pl
=γW
red
– упруго-пластический момент сопротивления
при
γ=1,75. Вычисляют геометрические характеристики
приведенного сечения:
- приведенная площадь
А
red
=A+£A
s
=105·3+16·14,5+10,2·3,08=578 см²;
-статический момент относительно нижней грани
S
red
=S+£S
s
= 105·3·15,5+16·14,5·7,25+10,2·3,08·2,5=6643 см³;
Расстояние от нижней грани до центра тяжести
приведенного сечения
у
red
= S
red
/A
red
= 6643/578 = =11,5 см;
Относительная высота сжатой зоны определяется по
Так как принятый шаг поперечных стержней S=10 см формуле:
меньше полученных S и Smax и по конструктивным ξ=1 / β+[1+5(δm + λ] / 10µ£),
соображениям его увеличивать нельзя. Тогда в крайних где λ= φƒ (1-h’ƒ΄ / 2ho)=0,52(1-3/2·14,5)=0,47;
четвертях пролета марша, принимаем шаг поперечных при кратковременном действии нагрузки (ν=0,45),
стержней S=100 мм, в средней части пролета S=200 мм. φƒ = ( в 'f -в) h 'f +α/2ν(As΄+Asp΄) / вho =
Плинту марша по конструктивным соображениям
=(52-16)3+10,2/2·0,45(1,13+0) / 16·14,5=0,52;
армируют сеткой – С 4 Вр-I-100 / 3Вр-I-100, а в верху
Коэффициент армирования:
продольных ребер – монтажные стержни 2 Ø4Вр-I; верхняя
µ=As / вho= 3,08 /16·14,5=0,013<0,02.
арматура- 9Ø4Вр-I As=1,13 см². Плита монолитно связана
ξ= 1 / 1,8+[1+5(0,231+0,47] / 10·0,013·10,2)=0,192;
со ступенями, которые армируют по конструктивным
плечо внутренней пары сил:
соображениям. Диаметр рабочей арматуры ступеней с
учетом транспортных и монтажных воздействий назначают Z=ho[1- (( h 'f /ho)φƒ +ξ² / 2(φƒ+ξ))]=
в зависимости от длины ступеней при lst=1÷1,4 м – Ø6мм; lst =14,5 [1-((3/14,5)0,52+0,192² /2(0,52+0,192))]=13,02 см;
=15÷1,9м-Ø7÷8 мм; lst= 2-2,4м – Ø8÷10 мм. Хомуты
выполняют из арматуры Ø4÷6 мм шагом 200 мм. Определяют коэффициент: ϕ m = Rвt,ser Wpl / M;
Расчет по II-ой группе предельных состояний (по Wpl=γWred – упруго-пластический момент сопротивления
трещиностойкости и прогибам) производится как для при γ=1,75. Вычисляют геометрические характеристики
сборных ребристых плит перекрытий. приведенного сечения:
- приведенная площадь
Расчет по зыбкости Аred=A+£As=105·3+16·14,5+10,2·3,08=578 см²;
-статический момент относительно нижней грани
Проверка зыбкости заключается в том, чтобы прогиб Sred=S+£Ss= 105·3·15,5+16·14,5·7,25+10,2·3,08·2,5=6643 см³;
от непродолжительного действия груза 1000Н (добавочного Расстояние от нижней грани до центра тяжести
к полной нормативной нагрузке) не превышал 0,7 мм. приведенного сечения
Нормативная полная нагрузка на 1 м длины марша уred= Sred/Ared= 6643/578 = =11,5 см;
qn=(qn +pn)acos£=
(3,6+4)·1,05·0,867=6,92 кН/м.
Усилия от полной нормативной нагрузки:
Мn=qn l2 / 8= 6,92·32/ 8 = 7,78 кН·м.
Изгибающий момент: М=Мn +Nl0 /4 = 7,78+1000·3/
/4=7780+750=8530Нм =8,530кН·м.
Коэффициент δm=M / вho²Rв,ser =
=853000 /16·14,52·11(100)=0,231;
