Расчет многопустотной панели перекрытия. Степанова Д.С. - 11 стр.

                      N n' e        116000 ⋅ 20.22                                   8. Расчет по образованию трещин, нормальных
         αm =                =                              = 0.34                                  к продольной оси:
                  b(h0 ) Rb 30.2 ⋅ 20.5 2 ⋅ 5.4(100)
                       ' 2


где h'0=Н-а'5=22-1,5 = 20,5(см), считая менее сжатой ту зону
                                                                                 Расчет производится для выяснения необходимости
сечения, которая более удалена от напряженной арматуры АSР. ξ =
                                                                          расчета по раскрытию трещин. Так как рассматриваемая
0,26 π ξR = 0,634; η = 0,87; в расчете учитываем ξ = 0,26.                панель относится к элементам, к которым предъявляются
         Требуемая площадь сечения арматуры А'5 равна                     требования третьей категории трещиностойкости, то
        ξR bh ' − N n' 0.26 ⋅ 5.4(100) ⋅ 30.2 ⋅ 20.5 − 116000             коэффициент надежности по нагрузке γf=1 и расчетный
  AS' = b 0                =                                       =π0
              RS                           410(100)                       момент от полной нормативной нагрузки будет Мn= 31,66
         Фактически в верхней зоне плиты арматуры не                      (кНм). При Мn ≤ Мсгс (где Мсrc -момент внутренних усилий)
требуется. Проверка сечения по образованию трещин:                        трещины       не            образуются.          Вычисляем               момент,
         Усилие в напряженной арматуре                                    воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси
      N 01 = γ SPσ 01 ASP = 1.12 ⋅ 533.5(100) ⋅ 4.52 = 270000 (H)         элемента, при образовании трещин:
         Изгибающий              момент             в      сечении   от        M crc = Rbt , serW plinf + M rp = Rbt , serW plinf + P02 (e0 p + r sup )
собственного веса без учета k d =1,6                                      где W plinf = γWred
                                                                                           inf
                                                                                               = 1.5 ⋅ 7054 = 10581 (см3) (здесь γ=1,5 для
                q n a 2 3600 ⋅ 0.3 2
       MA = W           =             = 162 (Hм)=0,162 (кНм)              двутавровых сечений при b’f/b=116/30,2 = 3,84 φ2 ); Мгр -
                   2           2                                          ядровой момент усилий обжатия, равный Р02(е0р +r) при
         Проверяем условие:                                               γ5P=0,88.
                     M A ≤ M crc = Rbt , serW plsup − M rp                        Усилие предварительного обжатия с учетом всех
где                                                                       потерь: при γ SP=0,88.
  Rbt , serW plsup = 1.15(100) ⋅ 10581 = 1216815 (Нсм)=12,2 (кНм);        P02 = γ SP (σ SP − σ los ) AS = 0.88(550 − 110) ⋅ 4.52(100) =
  M rp = N 01 (e0 p − r inf ) = 270000(8 − 4.08) = 1058400 (Нсм)=         = 175014 (Н)
                                                                                  Значение Мcrc:
      =10,58 (кНм)
                                                                          M crc = 1.15(100) ⋅ 10581 + 175014(8 + 4.08) = 33.3 ⋅ 10 5 (Нсм)=
      M crc = 12.2 − 10.58 = 1.62 (кНм)φМА=0,162 (кНм)
                                                                          =33,3 (кНм) что больше Мn = 31,66(кНм), следовательно, в
      Условие соблюдается, трещин в сечении при                           эксплуатационной стадии работы панели трещин в ней не
действии монтажных и транспортных нагрузок не будет.                      будет. Поэтому расчет на раскрытие трещин не выполняем.
      Таким образом, сечение и армирование панели                                 Проверяем, образуются ли начальные трещины в
перекрытия удовлетворяет требованиям расчета по                           верхней зоне панели при ее обжатии при коэффициенте
предельным состояниям первой и второй группы.
                                                                          точности натяжения γsр =1,12. Изгибающий момент от
                                                                          собственного веса панели
                                                                                  Мn = 3000•1,2•5,862/8 = 15453(Hм) = 15,45 (кHм).