ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
2. В связи с наличием начальных трещин уточняем
значение Р
2
. Согласно п.4.17 [3] усилие Р
2
снижается
умножением на коэффициент Q=0,527.
6,59527,0113
2
=
⋅
=P кН, тогда
смHrPM
oprp
⋅
=+
=
+
= 1308220)95,219(59600)(
2
λ
В дальнейшем для расчета прогибов учитывают
М
rp
=1308220 смH
⋅
3.
Так как
667,0743,0
2,34
4,25
1,133,47
1,135,38
3
2
=>==
−
−
=
−
−
rptot
rp
MM
ММ
λ
, согласно
п. 4.14 [3] проверяем только продолжительное раскрытие
трещин.
M
tot
=M от полной нормативной нагрузки;
λ
M -
момент от постоянных и длительных нагрузок; М
rp
=13,1
кНМ.
4.
Продолжительная ширина раскрытия трещин
3
1
)1005,3(20 d
E
a
s
s
crc
σ
δηϕµ
λ
−= , где 1
=
δ
; 1
=
η
;
1=
λ
ϕ
,5 (см. [2]). ммa
crc
3,0
2
=
- см. табл. 2 [2].
Приращение
s
σ
от постоянной и длительной
нагрузок:
=
⋅
−
=
−
−
= )100(5,75/]5,24596003850000[/)]([
12 ssps
WzPM λ
σ
=316,5 МПа
смhhz
f
5,2455,0275,0
'
01
=⋅−=−= - плечо
внутренней пары сил; 0=
sp
λ
;
3
1
5,755,2408,3 смzAW
ss
=⋅=⋅= - момент сопротивления
сечения по растянутой арматуре.
мм
a
crc
3,0194,0
14
190000
316
5,111)0082,01005,3(20
3
2
<=
=⋅⋅⋅−=
Список используемой литературы
1.
Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные
конструкции. Общий курс. М.: Стройиздат, 1991.
2.
СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные
конструкции. М.: 1985.
3.
Пособие по проектированию предварительно
напряженных железобетонных конструкций из тяжелых
и легких бетонов. Часть II. М.: 1988.
4.
Мандриков А.П. Примеры расчета
железобетонных конструкций. М.: 1989.
5.
Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет
железобетонных и каменных конструкций. М.: Высшая
школа, 1988.
2. В связи с наличием начальных трещин уточняем Список используемой литературы
значение Р2. Согласно п.4.17 [3] усилие Р2 снижается
умножением на коэффициент Q=0,527. 1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные
P2 = 113 ⋅ 0,527 = 59,6 кН, тогда конструкции. Общий курс. М.: Стройиздат, 1991.
M rp = P2 (λop + r ) = 59600(19 + 2,95) = 1308220 H ⋅ см 2. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные
конструкции. М.: 1985.
В дальнейшем для расчета прогибов учитывают 3. Пособие по проектированию предварительно
Мrp=1308220 H ⋅ см напряженных железобетонных конструкций из тяжелых
3. Так как и легких бетонов. Часть II. М.: 1988.
М λ − М rp 38,5 − 13,1 25,4 4. Мандриков А.П. Примеры расчета
= = = 0,743 > 2 3 = 0,667 , согласно
M tot − M rp 47,3 − 13,1 34,2 железобетонных конструкций. М.: 1989.
п. 4.14 [3] проверяем только продолжительное раскрытие 5. Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет
трещин. железобетонных и каменных конструкций. М.: Высшая
Mtot=M от полной нормативной нагрузки; M λ - школа, 1988.
момент от постоянных и длительных нагрузок; Мrp=13,1
кНМ.
4. Продолжительная ширина раскрытия трещин
a crc1 = 20(3,5 − 100µ )δηϕ λ
σs 3
d , где δ = 1 ; η = 1 ;
Es
ϕ λ = 1 ,5 (см. [2]). a crc 2 = 0,3 мм - см. табл. 2 [2].
Приращение σ s от постоянной и длительной
нагрузок:
σ s = [ M − P2 ( z1 − λ sp )] / Ws = [3850000 − 59600 ⋅ 24,5] / 75,5(100) =
=316,5 МПа
z1 = h0 − 0,5h 'f = 27 − 0,5 ⋅ 5 = 24,5см - плечо
внутренней пары сил; λ sp = 0 ;
Ws = As ⋅ z1 = 3,08 ⋅ 24,5 = 75,5см 3 - момент сопротивления
сечения по растянутой арматуре.
a crc 2 = 20(3,5 − 100 ⋅ 0,0082)1 ⋅ 1 ⋅ 1,5 316 3
14 =
190000
= 0,194 < 0,3 мм
