Защита электронных средств от механических воздействий. Теоретические основы. Талицкий Е.Н. - 206 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВлГУ | Владимир

Составители: 

Рубрика: 

() ( )
()
()
() ()
[]
∫∫
∫∫
∫∫
′′
+
′′
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
ηω+ω−ω
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
ω
=
Α
S
S
ififif
S
if
dsyWxW
dsyxWj
dsyxWtΖ
D
2
2
2
2
2
0
22
0
2
)(
24
,
,
2
П
. (8.28)
Приравнивая выражения (8.25) и (8.27), а затем (8.26) и (8.28), най-
дем, что сосредоточенная масса
()
()
,
,
,
2
2
0
∫∫
∫∫
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
S
S
if
dsyxW
dsyxW
mm
if
)
(8.29)
а сосредоточенная жесткость
[]
dsyWxW
dsyxW
DΚ
S
ifif
S
if
2
2
)()(
),(
∫∫
∫∫
′′
+
′′
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
)
. (8.30)
Рассмотренный метод приведения легко применим для однородных
прямоугольных пластин с классическими способами типа жесткого защем-
ления, свободного опирания или незакрепленного края. Собственная фор-
ма колебаний W(x,y) таких пластин описывается выражением (3.39).
С о б с т в е н н а я ф о р м а к о л
е б а н и й н е и з в е с т н а.
Приведение распределенных параметров к сосредоточенным параметрам
ячеек, у которых неизвестно аналитическое выражение формы колебаний,
необходимо проводить другими методами.
Если предположить, что система с одной степенью свободы адекват-
но моделирует колебания ячейки в точке с координатами
X,Y, то макси-
мальные кинетические (Т
макс
) и потенциальные (П
макс
) энергии колебаний
ячейки должны быть равны максимальной кинетической и потенциальной
Рис. 8.6. Модель ячейки с дополнительным инерционным элементом
б)
а
)
205

Страницы