Защита электронных средств от механических воздействий. Теоретические основы. Талицкий Е.Н. - 76 стр.

                          34,91                       8,87
               f 01 =                                                             = 252Гц
                        2π ⋅ 0,16 2            3             −3       0,093
                                      2,05 ⋅ 10 ⋅ 1,5 ⋅ 10        +
                                                                    0,16 ⋅ 0,17

       Для второй СЧК i=2, j=3. Находим

                 α 23 = π 2 1,25 4 + 2,25 4 ⋅ 0,94 4 + 2 ⋅ 0,94 2 × ...
                 ... × [0,22 ⋅ 1,248 ⋅ 4,66 + (1 - 0,22) ⋅ 1,248 ⋅ 4,66] = 64,9
                                            f 02 = 64,9 ⋅ 7,4 = 480 Гц .
      Как отмечалось в §1.2,
                                      α
способы крепления конструкций
плат часто отличаются от при-                          4;4
нимаемых моделей в виде сво- 300
бодного опирания, жесткого за-                         3;4
щемления и т.п. Наиболее точно                         2;4
реальным условиям обычно со- 200                       3;3
ответствует упругое закрепле-                                  1;4
                                                       2;3
ние с тем или иным коэффици-                           1;3
ентом упругости защемления С, 100
который, как правило, неизвес-                         1;2
                                                       i=1 f=1
тен.
      На рис.3.8. показана зави- 0 C             0,5       1    0,5      ∞
симость коэффициента α от                  ∗ →                     ←  1
                                                                     C∗
безразмерного         коэффициента          Рис.  3.8.  Зависимость час-
защемления [10] c* = Ca / 2 D для       тотного коэффициента α от без-
прямоугольной пластины.                 размерного коэффициента за-
      Причем случай, когда              щемления С∗ (i, f –число полу-
c* = 0 соответствует свободно-          волн в направлении осей x и y
                                        соответственно)
му опиранию, а при c* → ∞
имеем случай жесткого защемления.
      На основе рис. 3.8 можно сделать следующие выводы:
если коэффициент упругости защемления неизвестен, целесообразно при-
нять1 / c* = 0,25 . В этом случае относительная ошибка определения собст-
венной частоты колебаний не превысит 50% при низких собственных час-
тотах (i = 1; f = 1) и 15% при высоких собственных частотах (i = 4; f = 4) .
Можно определить интервал, в котором будет находиться собственная час-
тота колебаний, сделав расчет для случая свободного опирания (нижний
предел) и жесткого защемления (верхний предел). Если указанная точность
  76